Общие свойства собственных напряжений

Все, что нами сказано до сих пор, служит лишь для отчетливого определения термина собственные напряжения , независимо от того, как эти собственные напряжения возникают, или что служит причиной их возникновения. Точно так же общие свойства собственных напряжений, о которых мы будем говорить в следующем параграфе, относятся ко всем собственным напряжениям независимо от их происхождения, и потому об них лучше говорить в обшей форме. Но, чтобы дать ясное представление о предмете нашего исследования и дать предварительный обзор разных приложений этих общих исследований, мы перечислим теперь важнейшие причины, которые могут привести к возникновению собственных напряжений. [c.250]

ОБЩИЕ СВОЙСТВА СОБСТВЕННЫХ НАПРЯЖЕНИЙ 251 [c.251]

Общие свойства собственных напряжений. [c.251]

ОБЩИЕ СВОЙСТВА СОБСТВЕННЫХ НАПРЯЖЕНИЙ 253 [c.255]

Предварительно необходимо коротко остановиться на следующем. Конструктор должен исходить из общих размеров сечения. Так как известно, что почти у всех гальванически осажденных металлов механические свойства, особенно модуль упругости, отличаются от соответствующих свойств основного материала (например, стали или легких металлов), то недопустимо при толщине покрытия, превышающей 50 мкм, исходить в расчетах на прочность из общих размеров. По условиям надежности детали в работе следовало бы всегда вводить в расчет сечение материала без покрытия. Однако в расчете может быть учтено различное сопротивление основного материала и покрыт Я, но для этого необходимо знать коэффициенты, характеризующие их прочность. У гальванических покрытий таких коэффициентов нет, так как некоторые свойства изменяются в условиях осаждения, а частично и в результате еще мало изученного влияния собственных напряжений. Поэтому при изучении данных испытаний необходимо уточнить, к каким сечениям относятся показатели прочности. Чтобы более полно учитывать зависимость между прочностью и состоянием внутренних напряжений, для отдельных покрытий приведены характерные величины, относящиеся к собственным напряжениям. [c.185]

В номинальных режимах эксплуатации АЭС рабочие параметры установки сохраняются примерно постоянными (для ВВЭР-440 с учетом данных 1 гл. 2 давление и температура на входе составляют 12,7 МПа и 265 °С, а на выходе - 12,4 МПа и 296 °С). Расход теплоносителя через реактор составляет около 43000 м /ч, Давление в контуре, стационарные температурные смещения и напряжения от весовых нагрузок определяются с использованием общей расчетной схемы. Весовые нагрузки из-за массивности оборудования АЭУ оказьшаются весьма значительными. Суммарная масса оборудования составляет около 10% от массы бетонных сооружений, заключающих в себя установку, Эта характеристика АЭУ важна для проектирования опор, анализа отклика на сейсмические воздействия и нагрузки, обусловленные аварийными режимами эксплуатации АЭС. Опорные конструкции должны допускать температурные расширения и быть достаточно жесткими, поскольку они строго влияют на собственные колебания всей системы АЭС, даже контролируя их, что также важно для учета влияния землетрясений и аварийных нагрузок. Жесткостные свойства опор, возможные (заложенные в проекте) их особенности рассеяния (диссипации) энергии колебаний учитываются в расчетах введением соответствующих матриц жесткости и демпфирования. [c.90]

Уравнения упругопластического деформирования. При сварке в каждой точке детали возникают в общем случае 6 компонент напряжения, 6 компонент деформации и 3 компоненты перемещения. На рис. 4.12 показано расположение координатных осей Xi — вдоль шва, Х2 — поперек шва в плоскости свариваемых пластин к Хз — в направлении толщины пластины. Соответствующие компоненты деформации и напряжений обозначим e,j, er,/, а перемещений — . Индексы i, j могут принимать значения от 1 до 3. Нормальные компоненты деформации и напряжений имеют оба индекса одинаковые еи, 822, езз — нормальные деформации вдоль осей Хи Х2, Хз, Оц, 022, (Тзз — нормальные напряжения вдоль тех же осей координат. Деформации сдвига и касательные напряжения имеют разные индексы ei2, 823, езь O12, 023, Оз1. Для каждой компоненты деформации можно выделить наблюдаемые, собственные и свободные температурные деформации согласно формуле (4.1). При этом для изотропного материала, имеющего одинаковые свойства по всем направлениям [c.86]

Общая для всего мира тенденция улучшения рабочих параметров ГТД за счет увеличения степеней сжатия как следствие приводит к появлению большого числа коротких лопаток с собственными частотами колебаний даже по первой форме в области высоких звуковых частот циклов. Увеличение частоты / при данном ресурсе эксплуатации Тэ автоматически приводит к росту циклической наработки N. Поскольку ресурс Тэ также имеет тенденцию к росту, увеличивается относительное число усталостных повреждений среди возможных нарушений работоспособности деталей ГТД. Стала актуальной проблема оптимизации технологии коротких лопаток и связанных с ними элементов дисков по характеристикам сопротивления усталости на высоких звуковых частотах и эксплуатационных температурах, которые, как и частота нагружения, становятся все более высокими. Из-за жестких требований к весу деталей и сложности их конструкции в каждой из них имеет место около десятка примерно равноопасных зон, включающих различные по форме поверхности и концентраторы напряжений гладкие участки клиновидной формы, елочные пазы, тонкие скругленные кромки, га.лтели переходные поверхности), ребра охлаждения, малые отверстия, резьба и др. Даже при одинаковых методах изготовления, например при отливке лопаток, поля механических свойств, остаточных напряжений, структуры и других параметров физико-химического состояния поверхностного слоя в них получаются различными. К этому следует добавить, что из-за различий в форме обрабатывать их приходится разными методами. Комплексная оптимизация технологии изготовления таких деталей по характеристикам сопротивления усталости сразу всех равноопасных зон без использования ЭВМ невозможна. Поэтому была разработана система методик, рабочих алгоритмов и программ [1], которые за счет применения ЭВМ позволяют на несколько порядков сократить число технологических испытаний на усталость, необходимых для отыскания области оптимума методов изготовления деталей, а главное строить математические модели зависимости показателей прочности и долговечности типовых опасных зон деталей от обобщенных технологических факторов для определенных классов операций с общим механизмом процессов в поверхностном слое. Накапливая в магнитной памяти ЭВМ эти модели, можно применять их для прогнозирования наивыгоднейших режимов обработки новых деталей, которые в авиадвигателестроении часто меняются без трудоемких испытаний на усталость. Построение [c.392]

Под действием центрального поля центробежных сил вращающееся вокруг своей оси поворотной симметрии рабочее колесо приводится в определенное напряженно-деформированное состояние, которое в системе координат, связанной с колесом, всегда является поворотно-симметричным. Поэтому общие свойства спектра собственных колебаний рабочего колеса, присущие ему как поворотносимметричной системе, остаются справедливыми и в условиях вращения, если отвлечься от некоторых вторичных эффектов, реально ке имеющих, как правило, практического значения. [c.111]

Вводные замечания. В отличие от критериев потери З стойчивости, формулируемых через интегральные характеристики конструкции (критические нагрузки и частоты собственных колебаний) и имеющих поэтому интегральный характер, критерии разрушения конструкции, точнее, критерии разрушения конструкционного материала, имеют локальный характер. Действительно, разрушение по своей сути есть нарушение сплошности, целостности конструкционного материала, т. е. фундаментальное изменение свойств отдельных элементов его микроструктуры, проявляющееся, однако, в той или иной степени на всех структурных уровнях конструкционного материала. Вследствие этого оценка состояния конструкции по критериям разрушения любого структурного уровня сводится к анализу полей деформаций или напряжений в отдельных точках занимаемого ею пространства. Исследование полей, определяющих НДС конструкции, в общем случае связано с большим объемом вычислительных работ, что является принципиальным препятствием к использованию такого подхода при решении ряда практических задач и в первую очередь задач оптимального проектирования оболочек из композитов. В связи с этим представляются важными поиск и применение средств приближенного анализа конструкций на прочность. Поскольку процесс разрушения конструкций из композитов оказывается весьма сложным явлением (см. 1.9.1), то характер принимаемых в расчете на прочность приближений должен, очевидно, определяться конкретным содержанием рассматриваемой задачи. С общих позиций заметим следующее приближенный анализ конструкции на прочность может основываться на использовании [c.151]

Уравнение (36) показывает, что в области пластических деформаций собственные числа системы зависят уже не только от уирзтих свойств и объемных долей компонентов y, но и от деформационного упрочнения матрицы q. Для дальнейшего анализа распределения напряжений на этом этапе необходимо иметь в виду конкретные материалы. Но для того чтобь довести задачу до конца в более общим виде, зададимся пока только значением q = 20. Характеристическое уравнение при этом получается следующим [c.70]

А., вносимой собственным полем дуги. Это свойство траектории отражает связь, которая существует между обратным движением пятна и его смещением в сторону увеличения напряженности приложенного поля. Оба эти движения сводятся к общей причине — асимметрии поля в районе пятна. Асимметрия сложения стороннего и собственного полей дуги дает начало обратному движению, тогда как сама по себе неоднородность стороннего поля служит причиной отклонения пятна вдоль оси X. Легко заметить, что угол наклона касательной к траектории должен сильно зависеть от величины эффективного радиуса взаимодействия катодного пятна с магнитным полем г, квадрат которого входит неявным образом в правую часть уравнения (49). Наличие такой зависимости позволяет рассчитывать на то, что значения г для различньж токов могут быть определены с необходимой точностью путем сравнения теоретической траектории с действительной. [c.220]

Поэтому ее собственный момент количества движения имеет смысл лишь по отношению к оси движения. Частице приписывают спин если амплитуда япляется спинором ранга 2 . Однако при любом возможны только 2 состояния со значениями проекции момента на направление движения. Для нейтрино (5 = 1/ 2) знак проекции всегда отрицателен, а для антинейтрино — положителен (свойство спиральности) т. о., эти частицы всегда полностью поляризованы. Фотон описывается векторной амплитудой (вектор-потенциал или напряженность электрич, поля), т. е. = 1. Значения проекций , 5 отвечают право- и левовращающей поляризации. Матрица плотности представляет собой двумерный тензор в плоскости, перпендикулярной к направлению движения. Описание поляризационных свойств фотона в общем с,11учае тождественно описанию частично-поляризованного света в оптике. [c.150]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...