Влияние состава сплава

Влияние состава сплавов и степени деформации на рекристаллизацию [c.85]

Влияние состава сплавов и термической обработки на начальную проницаемость характеризует рис. 118. Образцы подвергали термической обработке 1) отжиг в сухом водороде в течение 1 ч при 900° С и закалка на воздухе с 625° С (двойная обработка), 2) отжиг в сухом водороде в течение 2 ч и последующее охлаждение с печью. Такая различная термическая обработка почти не влияет на изменение индукции в поле 796 а/м (10 э), но значительно влияет на начальную проницаемость. [c.162]

Для проверки этого предположения составы исследованных покрытий наносились на платиновые пластины (с целью исключить влияние состава сплава титана) и испытывались в тех же условиях. Для всех трех составов была зафиксирована, хотя и незначительная, потеря веса. Летучесть компонентов покрытий была подтверждена данными спектрального анализа. Для этого в [c.153]

Ситникова A. Я., Федоров В. H., Борисенко В. А, и др. Исследование влияния состава сплава титана на развитие диффузионно-химических процессов при высокотемпературном нагреве в среде воздуха и силикатного расплава. — В кн. Неорганические и органические покрытия. Л., 1975, с. 36—48. [c.156]

В каждой из рассмотренных систем обсуждалось влияние состава сплава на его поведение, но хотя в арсенале средств разработчика сплавов составу отводится важная роль, все же во многих случаях изучение этой переменной дает мало информации о механизме протекающих процессов. Основным исключением является влияние состава на характер скольжения (см. ниже). Кроме того, трудно строить обобщения, связанные с составом, для столь различных систем, какие были здесь рассмотрены, хотя [c.118]

Выявлено влияние состава сплава на величину установившегося потенциала (участок III) при одинаковых коэффициентах перегрузки. Так, у образцов сплава ВТ5 он несколько смещен в отрицательную область по [c.74]

Влияние состава сплава на жидкотекучесть довольно сложно, что видно из данных, приведенных на рис. 3.25 для сплавов олова со свинцом и цинком. [c.62]

Влияние состава сплава [c.59]

Влияние состава сплаву на коррозию олова. Длительность испытаний — 1 год на открытом воздухе (214) [c.310]

Позднее Н. Родин [74] изучил при помощи микрохимической методики состав металлических компонентов пассивных пленок, отделенных от поверхности нержавеющих сталей. Пассивные пленки после отделения высушивали без доступа воздуха, а затем анализировали. Основные результаты исследований показали, что в пассивных пленках наблюдается понижение содержания Fe по сравнению с его содержанием в силаве. Значительно возрастает (в 5—10 раз) содержание таких легирующих элементов, как кремний, молибден. Оказалось, что состав пассивных пленок зависит не только от состава сплава, но и от состава коррозионной среды и времени выдержки в коррозионном растворе. На рис. 24 приведены данные, показывающие влияние состава сплава на содержание легирующих элементов в пленке после пассивации образцов из экспериментальных сталей следующего состава 0,02% С, 17% Сг, 13% Ni, 2% Мо с переменным количеством Si от [c.40]

Влияние состава сплава и коррозионной среды на положение [c.80]

Влияние состава сплава на устойчивость пассивного состояния иллюстрирует рис. 144. Анодные поляризационные кривые сплавов сняты гальваностатическим методом в 0,1-н. растворе хлористого натрия. Для всех сплавов характерна одна особенность, заключающаяся в том, что они устойчиво поляризуются лишь до определенных потенциалов, пО достижении которых сплавы переходят в активное состояние. Значение потенциала, при котором происходит активация поверхности, не одинаково для разных сплавов. Этот потенциал, как уже было указано, может быть назван потенциалом активирования и характеризует сопротивление сплава активирующему влиянию хлорид-ионов. Чем более положителен потенциал активирования, тем более устойчиво пассивное состояние данного сплава в растворах хлоридов. [c.300]

Влияние состава сплава на склонность к питтингообразованию изучалось в электролите, содержа- [c.326]

Рис. 14. Влияние состава сплава системы Ti—Та—Nb

ВЛИЯНИЕ СОСТАВА СПЛАВА НА ИЗМЕНЕНИЕ СКОРОСТИ КОРРОЗИИ И ЭЛЕКТРОДНОГО ПОТЕНЦИАЛА [c.190]

Все эти методы пригодны лишь для приближенной оценки влияния состава сплава на его технологическую прочность и здесь не рассматриваются. [c.115]

Было изучено также влияние состава сплава на его тепловое расширение и температуру превращения. Как видно из рис. 4-29 и 4-30, точки превращения лежат в узком интервале, если выдерживается точно общее содержание кобальта и никеля. Кривые показывают относительное расширение по сравнению с молибденом, использованным в дилатометре в качестве стандарта. Такое [c.87]

Влияние состава сплава на температуру начала рекристаллизации [c.61]

Какой тип мартенсита формируется, зависит от соотношения в аустените критических касательных напряжений, вызывающих скольжение и двойникование. Если для начала скольжения требуется большее касательное напряжение, чем для начала двойникования, то образуется пластинчатый мартенсит, а в противоположном случае — реечный. Основываясь на этом положении, легко объяснить многие закономерности перехода от одного типа мартенсита к другому и прежде всего влияние состава сплава на морфологию мартенсита (табл. 9). [c.235]

ВЛИЯНИЕ СОСТАВА СПЛАВА НА СТАРЕНИЕ [c.323]

ВЛИЯНИЕ СОСТАВА СПЛАВОВ НА СКОРОСТЬ ПРОТЕКАНИЯ И ТЕМПЕРАТУРУ НАЧАЛА [c.738]

Закономерности влияния состава сплавов на (р существенны для разработки режимов деформации и промежуточных отжигов, а также для определения температурного уровня разупрочнения сплавов. [c.738]

Температура плавления чистых металлов зависит от их положения в периодической системе. 1° л металлов (и металлоидов), как и ряд других физич. свойств, м. б. рассматриваемы как периодич. функции их ат. весов. Это показывает фи . 27, где 1 — обратное значение твердости по Мосу 2 — обратное значение в °К 3 — тепловое расширение 4 — ат. объем 5 — сжимаемость. Влияние состава сплава на его г° д см. Металлография. [c.414]

Влияние состава сплава на механические и технологические свойства [c.23]

Влияние состава сплавов.......... [c.6]

Влияние состава сплавов [c.100]

Влияние состава сплава на скорость коррозии дано на рис. 8 и 9 для окислительных дымовых газов, а на рис. 10 и 11—для восстановительной атмосферы. [c.740]

Роль элементов, входящих в диборидную фазу, уже обсуждалась в разд. Б. Как отмечалось, влияние состава сплавов Ti—V на константу скорости реакции, показанное на рис. 16, может быть связано с изменением стехиометрического состава диборида при легировании. Согласно оценкам, нестехиометрический диборид титана с избытком бора переходит в стехиометрический при содержании, 20 ат.% ванадия, что приблизительно совпадает с минимумом на рис. 16. Исходя из этого, Кляйн и др. [20] и Шмитц и др. [40] разработали сплавы, в которых скорость роста диборида регулируется обоими механизмами. Один из таких сплавов включен в табл. 6 константа скорости взаимодействия бора с этим сплавом равна 0,2-10 см/с , что составляет 4% константы скорости реакции с нелегиро ванным титаном. Это означает, что время, необходимое для образования определенного количества продукта реакции в случае реакции бора с разработанным сплавом, в 625 раз больше, чем с нелегированным титаном. [c.135]

Влияние концентрации. Увеличение концентрации ионов С1 , Вг и 1 обычно приводит к возрастанию скорости растрескивания. Влияние концентрации на величину /Сыр более сложное, поскольку она зависит от сплава и его термообработки. Влияние концентрации СК на скорость растрескивания показано на рис. 12, а [81] для сплава Ti—8 Al—1 Мо—1 V. Заметим также, что из этих данных следует незначительное снижение Kikp с увеличением концентрации С1 . В высокомолярных растворах скорость КР изменяется [72, 98] по экспоненте (С 1< С ), независимо от типа сплава, термообработки и характера разрушения (рис. 13, а,б) [104, 105]. Масштаб этой зависимости определяется рядом факторов. В растворах с более низкой молярностью зависимость скорости роста трещины от концентрации усложнена. Сильное влияние состава сплава и термообработки сохраняется. На рис. 14, а схематично представлено изменение скорости роста трещины в растворах с более низкой молярностью. Для материала с высокой чувствительностью к КР (кривая А) скорость роста трещины сохраняется неизменной для материала со средней чувствительностью (кривая В) скорость роста трещины снижается при очень низких концентрациях ионов для материала с низкой чувстви- [c.323]

Рис. 52. Влияние состава сплава на время зарождения трещины т в N301 при 345 °С [146] [c.347]

Наблюдаемое влияние состава сплава ВТ14 на величину установившегося потенциала при одинаковых коэффициентах перегрузки можно, по-видимому, объяснить тем, что пассивная пленка содержит атомы легирующего компонента, влияющего на ее защитные свойства. Алюминий - основной легирующий элемент титановых сплавов повышая прочность, сопротивления сплавов ползучести, а также их упругие характеристики й не уменьшая резко пластичности и вязкости, он снижает коррозионную стойкость титана, особенно при неравномерном распределении в объеме металла. [c.75]

Ниже по данным Крауса и Мадера показано влияние состава сплава на морфологию мартенсита (границы образования пакетного пластинчатого мартенсита) цифрами указано содержание второго компонента % [c.107]

Основываясь на этом, прп изучении влияния состава сплава в условпях неизменного термического цикла сварки предложено оценивать стойкость сплавов против образования горячи.ч трещин относительным сравнительны. 1 показателем — критической скоростью растяжения [23—251. Этот показатель обозначается индексом А и имеет раз мерность мм/мин, его величина зависит от минимальной пластичности в ТИХ, величины ТИХ, а также от скорости охлаждения металла в ТИХ. В связи с этп.м не допускается сравнение качества металлов по показателю А, найдепно.му на образцах различных размеров или при различных термических циклах сварки, так как при этом изменяется соотношение между критическим значение.м темпа. машинной деформации и соответствующим значением критической скорости растяжения. [c.198]

Взаимосвязь переменных составляющих процесса коррозионного растрескивания, а именно структуры, электрохимических характеристик и чувствительности к напряжениям, подтверждает предположение об их взаимодействии самыми различными путями и поэтому растрескивание нельзя представить одним механизмом. Следует считать, что в процессе коррозионного растрескивания имеет место непрерывный переход от одного механизма к другому. Критическое равновесие между активным и пассивным состояниями изменяется в зависимости от изменення структуры и состава сплава. При этом влияние состава сплава на прикладываемые напряжения проявляется как изменение механических свойств и зависит от [c.240]

Ранее этот метод использовали для сравнительного изучения влияния таких переменных факторов, как состав н структура сплава или добавки ингибиторов к коррозионным средам, а также для исследования комбинированного влияния состава сплава и коррозионной среды на разрушение в тех случаях, когда в лабораторных условиях не удавалось обнаружить растрескивания образцов прн нспытаннн по методу постоянной нагрузки или постоянной деформации. Таким образом, испытания при постоянной скорости деформации — относительно жесткий вид лабораторных испытаний в том смысле, что при нх применении часто облегчается коррозионное растрескивание, в то время как другие способы испытания нагруженных гладких образцов не приводят к разрушению. С этой точки зрения рассматриваемый способ испытания подобен испытаниям образцов с предварительно нанесенной трещиной. В последние годы многие исследователи поняли значение испыта-Н1и"1 с использованием динамической деформации и теперь представляется, что испытания этого типа могут применяться гораздо более широко благодаря своей эффективности, быстроте и более надежной оценке исследуемых вариантов. На первый взгляд, может показаться, что испытания образцов на растяжение при малой скорости деформации до их разрушения в лабораторных условиях имеют небольшое сходство с практикой разрушения изделий прн эксплуатации. При испытаниях по методу постоянной деформации и методу постоянной нагрузки распространение трещины также происходит в условиях слабой динамической деформации, в большей или меньшей степени зависящей от величины первоначально заданных напряжений. Главное заключается во времени испытаний, в течение которого зарождается трещина коррозионного растрескивания, и в структурном состоянии материала, определяющем ползучесть в образце. Кроме того, появляется все [c.315]

Интерес к атмосферостойким сталям, появившийся в последнее время, стимулировался работами по ускоренным лабораторным испытаниям, которые можно было использовать для изучения влияния состава сплава на его характеристики. Было надежно установлено, что циклы увлажнения и сушки должны быть необходимой частью любого лабораторного испытания, в котором ведется поиск наиболее характерных свойств атмосферостойких сталей [148]. Учитывая эту особенность, Бромлей и др. [149] создали установку (рис. 10.13), воспроизводящую условия атмосферных испытаний. Эта установка предназначена для изучения в широких пределах легирующих элементов в плане программы по разработке медленно корродирующих в атмосферных условиях сталей, для которых важно знать скорость коррозии, достоверность и воспроизводимость испытаний, связь с основными (специфическими) факторами атмосферы, ответственными за образование ржавчины. [c.566]

Потенциостат применяют очень успешно для определения влияния состава и термообработки на коррозионную стойкость сплавов. Иногда с его помощью определяют причину отсутствия корреляции экспериментальных данных с эксплуатационными. Эделяну [27] использовал потенциостат для определения сопротивления нержавеющих сталей действию кислот. Потенциостатические кривые показывают, что ток в транспассивной области (при очень высоком потенциале) увеличивается с увеличением содержания хрома, в то время как ток в пассивной области (при низких потенциалах), наоборот, уменьшается с увеличением содержания хрома. Это объясняет поведение некоторых сталей в условиях службы стали с высоким содержанием хрома показывают слабое сопро-тивлсине коррозии в средах с высоким окислительно-восстановительным потенциалом (смесь азотной и хромовой кислот) и более высокое сопротивление в средах с низким окислительно-восстановительным потенциалом (азотная кислота). Эделяну также обсуждал потенциостатические кривые, которые показывают благотворное влияние никеля, меди и молибдена на сопротивление коррозии нержавеющих сталей в сериой кислоте. Эта статья является отличной консультацией по вопросам, связанным с использованием потенциостатической техники для определения влияния состава сплава на сопротивление коррозии. [c.605]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...