Давление, приложенное на части оболочки

ДАВЛЕНИЕ, ПРИЛОЖЕННОЕ НА ЧАСТИ ОБОЛОЧКИ [c.229]

Давление, приложенное на части оболочки [c.229]

Рис. 16.8. Круговая ци-(4.1) линдрическая оболочка под действием давления, приложенного на ее части.

Модели нагружения. Эти модели содержат схематизацию внешних нагрузок по координатам, времени, а также по воздействию внешних полей и сред. Силовые нагрузки, действующие на конструкции, можно разделить на три группы 1) объемные или массовые силы 2) поверхностные силы 3) сосредоточенные силы. Объемные нагрузки действуют на каждую частицу внутри тела. К таким нагрузкам относятся собственный вес конструкции, силы инерции, силы магнитного притяжения и т.п. Поверхностные нагрузки распределены по значительным участкам и являются результатом взаимодействия различных конструктивных элементов одного с другим или с другими физическими объектами (например, давление жидкости или газа на стенки сосуда, давление ветра на оболочку градирни и т.п.). Если силы действуют на небольшую поверхность конструкции, то их можно рассматривать как сосредоточенные нагрузки, условно приложенные в одной точке. По характеру действия нагрузки можно разделить на статические и динамические. Статическая нагрузка возрастает от нуля до своего номинального значения и остается постоянной во время эксплуатации конструкции. Переменное, или динамическое, нагружение — нагружение, изменяющееся во времени. Часто встречающимся видом переменного нагружения являются циклические нагрузки, характеризующиеся периодическим изменением значения и/или знака. Модели нагружения должны учитывать воздействие полей и сред. Наиболее существенным является воздействие температурного поля. Изменение температуры элементов конструкций вызывает температурные деформации. Если они не удовлетворяют уравнениям совместности деформаций, то в элементах конструкций возникают температурные напряжения, значения которых часто оказываются соизмеримы со значениями напряжений, возникающих от воздействия внешних сил. Кроме того, изменение температуры влияет на механические характеристики конструкционных материалов. В некоторых случаях приходится учитывать влияние нейтронного облучения, электромагнитного поля, воздействие коррозионных сред. [c.401]

Для участка III характерно то, что в связи с ростом давления Рр силовые растягивающие напряжения во внутренней оболочке становятся выше температурного напряжения. Поэтому внутренняя оболочка начинает работать как элемент, воспринимающий часть усилия от давления р сопротивляемость конструкции приложенным нагрузкам опять возрастает. На данном участке напряжение во внутренней оболочке не превышает предела текучести а д , что является еще одним фактором, обеспечивающим высокую сопротивляемость конструкции приложенным нагрузкам. [c.177]

Задачи, относящиеся к полому цилиндру, представляют большой практический интерес. Однако получение эффективных решений, которые можно было бы довести до числовых результатов при практически приемлемой затрате труда, сопряжено с большими затруднениями. Некоторые численные результаты, с которыми сравнивают данные приближённых расчётов, опубликованы Г. С. Шапиро в аметке О сжатии бесконечного полого цилиндра давлением, приложенным на участке боковой поверхности (Прикл. матем. и мех. 7, № 5, 1943, стр. 379). Решение задач о равновесии полого цилиндра в форме рядов опубликовано Б. Г. Галеркиным в статье Упругое равновесие полого кругового цилиндра и части цилиндра (Собрание сочинений, т. 1, 1952, стр. 342 впервые опубликовано в 1933 г.). Весьма обстоятельное рассмотрение задачи об осесимметрично нагружённом по боковой поверхности полом цилиндре приведено В. К. Прокоповым в работе Равновесие упругого толстостенного осесимметричного цилиндра (Прикл. матем. и мех. 12, № 2, 1949, стр. 135—144). В этой работе получено трансцендентное уравнение, определяющее однородные решения в случае полого цилиндра, и составлены сами эти решения. Они использованы для получения в случае, когда отношение толщины стенки цилиндра к его радиусу мало, уточнённой теории цилиндрической оболочки. [c.440]

Возьмем оболочку, нагруженную равномерным давлением до, приложенным на ее средней части длиной I (рис. 16.8). Впервые эта задача рассматривалась Фельдом, Альмротом и Брашем [16.10, 16.12]. Результаты их исследования, полученные для свободно опертой оболочки методом Релея — Ритца с учетом моментности исходного состояния представлены многочисленными эквидистантными друг другу графиками. Анализ этих графиков [16.15] показал, что критические давления до частично и д полностью загруженных оболочек связаны простой зависимостью [c.229]

Способы и средства исшлтаний. Способы воспроизведения нагрузок должны с возможно большей точностью обеспечивать выполнение заданного распределения давления по координатам и по времени, не искажать температурное поле в испытываемой конструкции, не изменять ее прочность и жесткость, не препятствовать деформации конструкции при испытании, давать возможность управления нагружением по заданным программам. Эти способы могут состоять из временных и постоянных частей. К временным относятся средства, которые используются на установке при испытаниях конкретного типа оболочек (устройства для приложения давления, рычажные системы, кроме универсальных рычагов, устройства для крепления торцевой части оболочки и др.). К постоянным относятся средства, которые могут использоваться при испытаниях нескольких типов оболочек (нагружающие [c.352]

Внешние силы и моменты. После деления на da dp силы и моменты в соответствии со сказанным ранее имеют вид ABfa, ABf , АВр, АВтПа, АВт , 0. Среди них сила АВр, которая действует в направлении нормали к поверхности оболочки и которую можно представить как давление, приложенное к верхней поверхности она является одной из наиболее часто встречающихся в практических задачах. По краям могут быть также приложены другие внешние силы и моменты, но они не воздействуют на рассматриваемый произвольный 1алый элемент стенки непосредственно, а просто образуют один из силовых Е. или момент-ных М факторов, действующих на крае этого элемента. [c.437]

Для дальнейшего расчета соединения в рабочем режиме под действием внутреннего давления = 0,6 МПа, приложенного по нормали к внутренней поверхности, на торце анизотропного цилиндра задаются значения осевых перемещений А-, полученные из расчета с учетом лишь предварительной затяжки, а на торце цилиндрической части сосуда — осевые напряжения = PjJ2Sr p, где Гср — соответственно внутренний и средний радиусы оболочки сосуда S — толщина оболочки. [c.204]

Изучение важнейших физико-химических механизмов в условиях турбулентного течения многокомпонентной реагирующей газовой смеси, ответственных за пространственно-временные распределения и вариации определяющих макропараметров (плотности, скорости, температуры, давления, состава и т.п.), особенно эффективно в сочетании с разработкой моделей турбулентности, отражающих наиболее существенные черты происходящих при этом физических явлений. Турбулентное движение в многокомпонентной природной среде отличается от движения несжимаемой однородной жидкости целым рядом особенностей. Это, прежде всего, переменность свойств течения, при которой среднемассовая плотность, различные теплофизические параметры, все коэффициенты переноса и т.п. зависят от температуры, состава и давления среды. Пространственная неоднородность полей температуры, состава и скорости турбулизованно-го континуума приводит к возникновению переноса их свойств турбулентными вихрями (турбулентный тепло- и массоперенос), который для многокомпонентной смеси существенно усложняется. При наличии специфических процессов химического и фотохимического превращения, протекающих в условиях турбулентного перемешивания, происходит дополнительное усложнение модели течения. В геофизических приложениях часто необходимо также учитывать некоторые другие факторы, такие, как влияние планетарного магнитного поля на слабо ионизованную смесь атмосферных газов, влияние излучения на пульсации температуры и турбулентный перенос энергии излучения и т.п. Соответственно, при моделировании, например, состава, динамического и термического состояния разреженных газовых оболочек небесных тел теоретические результаты, полученные в рамках традиционной модели турбулентности однородной сжимаемой жидкости, оказываются неприемлемыми. В связи с этим при математическом описании средних и верхних атмосфер планет возникает проблема разработки адекватной модели турбулентности многокомпонентных химически реагирующих газовых смесей, учитывающей сжимаемость течения, переменность теплофизических свойств среды, тепло- и массообмен и воздействие гравитационного поля и т.п. Эти проблемы рассматриваются в данной части монографии. [c.9]

За недостатком места в этом томе не затронут ряд интересных приложений теории пластичности. Предполагается, что эти темы будут освещены во втором томе, куда намечено включить такие вопросы, как пластические деформации металлов под сосредоточенным давлением с приложением к процессам формовки путем прокатки и волочения, теория твердости, остаточные напряжения, деформации оболочек, устойчивость тонких пластинок за пределом упругости, энергетические принципы, а также примеры течения весьма вязких материалов. Актуальность задач проектирования частей машин, подвергающихся действию очень высокой температуры, побуждает поставить на обсуждение и вопрос о ползучести металлов и, в частности, рассмотреть законы деформпрования при ползучести. Все эти вопросы, а также некоторые вопросы геофизики, [c.5]

Местная формовка может быть произведена эластичным пуансоном или жидкостью высокого давления. Под действием давления со стороны эластичной среды или жидкости стенка заготовки прогибается в полость жесткой матрицы, образуя выпучину [14]. Использование приложенного изнутри заготовки гидростатического давления позволяет производить одновременно с местной формовкой формовку по всему объему детали и получать детали весьма сложной формы. Подобная технология используется американской корпорацией Макдонелл — Дуглас Электрогидравлическая штамповка также применяется для формовки местных вьшучин на трубах (рис. 13,6) . После образования местной выпучины на боковой поверхности трубы оболочки или обечайки на вершине выпучины делают отверстие круглой формы и далее отбортовывают его. Однако отбортовка отводов, полученных местной формовкой, все-таки не позволяет изготовить детали с отводами значительной высоты. Это происходит вследствие того, что сами местные выпучины невысоки, так как в очаг деформации при их вытяжке вовлечена лишь незначительная часть заготовки, что приводит к быстрому утонению стенок отводов. [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...