Замеры тепловых потоков

По формуле (8.9) можно рассчитать коэффициент теплопроводности материала, если экспериментально замерить тепловой поток и разность температур на поверхностях пластины (стенки) известных размеров. [c.72]

Величина а р может быть определена из опытных данных, если замерены тепловой поток и температуры. Сопоставление производят с величиной а, рассчитанной по формуле типа [c.449]

Конструктивно датчик-тепломер оформлен в виде диска диаметром 55 мм, позволяющего замерять тепловые потоки на плоских поверхностях. [c.169]

При использовании в качестве чувствительного элемента обычной термопары ее, как правило, заделывают на некотором расстоянии от поверхности и в расчетах принимают, что ее показания соответствуют температуре поверхности. Такое допущение может привести к заметным погрешностям. Если температуру поверхности вообще невозможно замерить, то для повышения точности опыта можно измерить температуру на нескольких уровнях под поверхностью с последующей экстраполяцией ее до уровня поверхности или установить связь между тепловым потоком и изменением температуры того уровня, на котором производится замер. [c.288]

Тепловой поток желательно замерять дважды во избежание погрешности, которая может возникнуть из-за неточности в фиксировании начала процесса. [c.56]

Теплопроводность определяют на приборе конструкции ИМАШ [23 J сравнительным методом. Прибор содержит электрический нагреватель и водяной холодильник, между которыми располагают испытуемый образец и эталонный образец с известной теплопроводностью. Между нагревателем и образцом, образцом и эталоном, эталоном и холодильником помещены термопары, позволяющие замерять перепады температур по образцу и эталону. Включают нагреватель и холодильник и добиваются достижения стационарного теплового потока, при котором проходит одинаковое количество теплоты через испытуемый образец и эталон. Зная толщины образцов, перепады температур и теплопроводность эталона, рассчитывают теплопроводность испытуемого образца. [c.259]

При проведении опытов замерены температура стенки экспериментального участка в зоне подвода теплового потока, расход протекающего алюминия, его температура на выходе из зоны обогрева, тепло, воспринимаемое алюминием и теряемое во внешнюю среду. [c.80]

Здесь ts — температура внутренней поверхности — температура наружной поверхности 9 — разность температур внутренней и наружной поверхностей <7 — удельный тепловой поток X— коэффициент теплопроводности трубки d и de — наружный и внутренний диаметры трубки. Однако расчет величины в по (2) приводит к большой ошибке. Так, в случае греющей трубки с размерами = 5 мм, йв = А мм, при замере диаметров с точностью 0,01 мм, относительная ошибка комплекса, стоящего в скобках правой части выражения (2), оказывается равной 17,5%. Это приводит к ошибке при определении коэффициента теплоотдачи [c.213]

Считая, что при определении тепловых потоков мы можем ошибиться на 50% (случай весьма грубой постановки замеров), можно ожидать ошибки в определении q2, равной 0,025%. Очевидно, что это на порядок ниже погрешности, которая будет иметь место при тарировке сечения за воздухоподогревателем. В установках, снабженных электрофильтром, наружная поверхность камер, включенных между воздухоподогревателем и дымососом, значительно больше и пренебрегать соответствующими потерями уже нельзя. [c.260]

Для расчета q , паросодержания и весовой скорости потока замерялись те же величины, что и в опытах, описанных в [Л. 6, 7]. Критические тепловые потоки вычислялись по формуле [c.46]

В качестве вторичных приборов при замерах q и t в лабораторных условиях использовались потенциометры Р-307, а в промышленных—поверенные потенциометры К-58. Датчики теплового потока системы 3 и поверхностная термопара, которой измеряли температуру наружной поверхности стенки, были прижаты к стенке специальным устройством, обеспечивавшим плотность прижатия датчика и не вносившим существенных искажений в температурное поле датчика и гидродинамику пограничного слоя воздуха в районе установки датчика и термопары. [c.102]

На рис. 6 представлена схема установки для исследования теплообмена между стенкой трубы и двухфазным потоком (воздух—вода). Рабочий участок представлял собой тонкостенную никелевую трубку 0 2,5 X 2,7 мм и длиной 150 мм, которая припаивалась к штуцерам из латуни и с помощью накидных гаек присоединялась с одной стороны к баллону, а с другой—к смесительному участку. Участок нагревался переменным током. Тепловой поток определялся по силе тока и падению напряжения на рабочем участке. На расстоянии 25 мм от концов рабочего участка замерялась температура наружной поверхности стенки трубочки с помощью медь-константановых термопар с электродами 0 0,22 мм. Головка термопары расплющивалась и прижималась к поверхности трубочки кусочком слюды. Электроды термопары были покрыты лаком и навивались на стенки рабочего участка (2—3 витка). Воздух и вода подавались в рабочий участок из баллонов через соответствующие измерители расходов. Вода поступала в поток воздуха через трубочку с выходным диаметром [c.266]

Изменение первоначальных теплофизических свойств изоляции устанавливается замером температур на поверхности изоляции и окружающего воздуха и измерением теплового потока через изоляцию. Для производства этих измерений эксплуатационный персонал должен иметь термощупы, тепломеры и термометры, снабженные соответствующими инструкциями. При повышении температуры на поверхности изоляции и тепловых потерь против указанных в паспорте, которое не может быть отнесено к случайному изменению режима работы объекта и свидетельствует о явном изменении теплофизических свойств изоляции, снимается верхний покровный слой (оклейка или обшивка) и поверхность изоляции осматривается для установления наличия трещин, неплотности швов и разрушений. При отсутствии заметных повреждений и трудности установления причин изменения показателей конструкции изоляции производится вырезка образцов изоляции, осмотр их и испытание в лаборатории. Места вырезок заделываются. [c.424]

При наложении ленточного тепломера на испытуемую поверхность изоляции тепловой поток определяется по перепаду температур по толщине ленты, измеряемому батареей дифференциальных термопар (рис. 121). При испытании тепловой изоляции тепломером Шмидта производится замер [c.479]

Замеры тепловых потоков. Приборы, служащие для замеров тепловых потоков, называются термотранзитометрами или тепломерами они конструируются в виде пластинки из того или иного материала, накладываемой на испытуемую стенку. Принцип действия этих приборов основан на следующем при стационарных условиях тепловой поток через прибор и через стенку будет одинаков тепловой же поток через прибор определяется по разности температур, отсчитываемых по термопарам, заделанным в приборе на двух разных глубинах (прибор предварительно тарируется). [c.69]

Весьма парадоксальный вывод получается из данных замеров тепловых потоков в студочной части печи. До самой центральной части выработочного канала результирующий тепловой поток направлен от свода к стекломассе. [c.603]

И толщиной 7 ММ для испытаний плоских поверхностей или в виде прямоугольной пластинки размером 200x15x7 лж—для замера теплового потока криволинейных поверхностей. На паранитовом диске или пластинках монтируют батареи дифференциальных термопар общим числом около 1000—1200 шт. (число витков 500—600). [c.480]

Если получить аналитическое peiue-ние сложной задачи не удается, можно сделать электрическую модель объекта, омметром замерить электрическое сопротивление, а затем рассчитать термическое сопротивление и тепловые потоки. [c.76]

Принимая во внимание необходимость учета теплоты трения при расчетах теплового состояния поршня быстроходного дизеля и в то же время сложность непосредственного ее замера, можно использовать различные косвенные методы ее оценки. Одним из таких способов может служить расчет мощности потерь трения поршня по существующим приближенным формулам с последующим переводом мощности в теплоту. При подсчете теплоты трения поршня двигателя М-50 был принят следующий порядок расчета. Полагая, что основная доля работы трения поршня приходится на уплотнительные кольца, определяем мощность их трения, а затем теплоту. Для этой цели была использована зависиг,4ость, предложенная в работе [3]. На основании диаграммы давления в закольцевых пространствах считается, что тре1ше от давления газов развивает только первое и второе уплотнительные кольца, а остальные развивают трение от давления упругости. Принимая равными тепловые потоки в поршень и во втулку цилиндра, можно записать [c.251]

С. Д. Ковалев [3.39, 3.44] провел экспериментальное исследование теплоотдачи в следующем диапазоне параметров давлений 10—85 бар, чисел Re=(0,24—2)-10 , температуры газа до 550 °С, температуры стенки до 650 °С. Тепловой поток менялся от 0,45-10 до 2-10 Вт/м . Экспериментальный участок был выполнен из труб (сталь 1Х18Н9Т) с внутренним диаметром 10 мм, толщиной стенки 2 мм и длиной обогреваемой части 5 м. На наружной поверхности по верхней образующей трубы приварены с постоянным шагом 16 термопар, служащих одновременно потенциальными отводами для замера падения напряжения на отдельных участках. Обогрев трубы производился путем непосредственного пропускания переменного тока низкого напряжения. В эксперименте производились замеры температур газа на входе в экспериментальный участок и на выходе из него, температур наружной стенки трубы, давления, расхода газа, силы тока и падения напряжения как на отдельных участках, так и по всей длине трубы. Предварительно была проведена тарировка на водяном паре, показавшая удовлетворительные результаты. Максимальная относительная погрешность определения коэффициента теплоотдачи не [c.99]

В 1946—1947 гг. А. В. Чечеткиным [Л. 1] исследовались критические тепловые нагрузки при кипении даутерма в большом объеме. Экспериментальная установка представляла собой стеклянный цилиндрический сосуд диаметром 29 мм и высотой 340 мм с расположенным по его оси кипятильником — нихромовыми проволочками диаметром 0,29 мм и длиной 265 мм. Опыты проводились при горизонтальном и вертикальном положении сосуда, т. е. на горизонтально и вертикально расположенных поверхностях нагрева. Кроме того, исследовались критические тепловые потоки при кипении даутерма в ограниченном объеме. Установка представляла собой стеклянный контур с естественной циркуляцией диаметром 26 X X 1,5 мм и подъемным участком высотой 700 мм. Греющие поверхности (нихромовые или железные проволочки) располагались по вертикальной оси подъемного участка. Тепловые нагрузки вычислялись на основании замеров силы тока и сопротивления греющей проволочки. Все опыты проведены при атмосферном давлении. [c.57]

Указанные замеры позволили детально исследовать тепловой баланс ртутного котла, выявить распределение тепловых потоков, по его отдельным газоходам, опреле- лить циркуляционные харак- [c.170]

Замер показаний термопар производился по установлению стационарного теплового режима. Тепловая проводимость клеевого шва определялась по формуле a = qlAT, где плотность теплового потока q рассчитывалась по известному уравнению Фурье, а температурный перепад в зоне клеевого шва АТ находился путем экстраполяции температурных кривых по длине образцов- вплоть до зоны раздела. [c.39]

Расстояние от уровня замера до уровня электролита в ванне, мм Температура расплава, С Температурный напор между расплавом и внутренней поверхностью стенки ванны (замер), С Градуировочная поправка, град Расчетный перепад температур, град Тепловой поток emlni [c.103]

Как видно из этого вьцражения, для определения коэффициента Соре в стационарном состоянии требуется экспериментальным путем только определить значения концентрации влаги в каких-либо двух сечениях теплового потока и замерить разницу температур материала между этими сечениями. [c.53]

По практическим замерам плотность теплового потока в производственных условиях может меняться в пределах от 1000 до Ъ0000ккал/м -час. [c.465]

Замеры, проведенные при помощи термозондов, показали, что общий уровень тепловых потоков в испытанных югпсах невысок. Лишь при форгироваииой работе, когда нагрузка доводилась до 150% [c.228]

Если на основании термотранзитометрических замеров известные тепловые потоки, входящие в ограждение (Свход. тр) и выходящие из ограждения (( ход тр). то объем фильтрующегося через ограждение воздуха (в м м час) определится из выражения [c.196]

Поля температур в чистых условиях замерялись при различном направлении теплового потока. При наличии нерастворен-ных примесей замеры проводились, когда тепловой поток был на- [c.18]

При помощи ударной трубы возможно создание высокотемпературных потоков газа в широком диапазоне плотностей. Несмотря на кратковременность процесса, быстродействующая аппаратура дает возможность проводить тепловые замеры. Более того, кратковременность действия потока имеет даже определенные преимущества, так как с высокой точностью позволяет считать процесс передачи тепла стенкам одномерным. Результаты многих работ [1—4], в которых изучалось развитие пограничного слоя и теплообмен на стенке ударной трубы с помощью тонкопленочных термометров сопротивления, показали, что температура поверхности стенки трубы может быть измерена очень точно. Поэтому в настоящее время появилось два метода измерения коэффициентов переноса, в основе которых лежат результаты измерений теплопередачи к стенкам ударной трубы. Впервые численное решение задачи теплообмена было получено в работе [5] и экспериментально проверено в работе 61, в которой авторы измерили теплообмен в критической точке тупоносого тела, помещенного в ударную трубу. Результаты работы 6] в основном подтвердили теорию, изложенную в работе [5], но при этом обнаружилось, что теплообмен в сильной степени зависит от числа Ье (числа Люиса) и вязкости газа поэтому получить данные о коэффициенте вязкости высокотемпературного газа в невоз-ыущенном потоке было практически невозможно. Авторы работы [7] используя теорию, предложенную в работе [5], а также результаты работы [8], дающей теоретический анализ ламинарного пограничного слоя на стенке ударной трубы, показали, что тепловой поток на боковой стенке очень слабо зависит от числа Люиса. Поэтому в соотнощении для теплообмена единственной неизвестной можно считать коэффициент вязкости в невозмущенном потоке. Это позволило им, используя данные по определению теплового потока к стенкам ударной трубы, при сравнении с численными решениями уравнений пограничного слоя на стенках получить экспериментальные результаты по определению коэффициента вязкости диссоциированного кислорода. Оценивая результаты эксперимента, они пришли к выводу, что на теплообмен к боковой стенке очень слабо влияет фитерий Прандтля, число Люиса, а лучистый тепловой поток в диапазоне температур 2000—4000° К еще пренебрежимо мал. Погрешность экспериментальных данных о вязкости, полученных по этой методике, оценивается авторами в пределах 16%- Сравнение полученных опытных данных с данными, рассчитанными по формуле [c.217]

Для постановки опытов применялась установка, несколько отличная от предыдущих. Использовался метод горячей пластины , при котором толщина образцов значительно меньше других размеров (127X127X3,18 мм). В каждый образец с тыльной стороны закладывалось по четыре термопары, отводы от которых укладывались в специально подготовленные канавки. Потери тепла боковыми поверхностями образцов сводились к минимуму за счет применения охранных нагревателей. Удельный тепловой поток через образцы определялся путем замера мощности основного нагревателя. Общее отклонение от плоскостности контактирующих поверхностей находилось как сумма максимальных расстояний -от каждой из них до воображаемой плоскости, проходящей через место касания их. Чистота обработки контактных поверхностей замерялась в нескольких местах при помощи профилометра. Методика опреде- [c.23]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...