Течение в торцовом зазоре

Течение в торцовом зазоре [c.307]

Рис. 166. Течение в торцовом зазоре

Задача 8-25. В гидравлической пяте, воспринимающей нагрузку Я = 400 кГ, течение жидкости происходит последовательно через два сопротивления трубку (й =2 /=150 мм) и торцовый зазор (й 2 = 40 мм, с з=120 мм). [c.219]

Для расчета скоростей и давлений в кольцевом торцовом зазоре при стационарном изотермическом ламинарном течении жидкости уравнения Навье Стокса записываются в цилиндрических координатах. Одно кольцо может вращаться относительно другого с угловой скоростью о), а полости между кольцами могут находиться под действием перепада давления Ар = — pi- Составляющая скорости Б направлении радиуса обозначается Vr, по окружности Уф, вдоль оси (рис. 66, й). Можно полагать = f R, ц>) = 0 [c.136]

Рассмотрим течение жидкости в зазоре, образованном двумя плоскими торцовыми поверхностями, из которых одна движется относительно другой. Такой случай имеет место, например, в гидростатической опоре с кольцевой камерой или же, с некоторым приближением, в торцовом распределительном золотнике аксиально-поршневого насоса. [c.309]

Для уменьшения торцовых зазоров, которые, как показал опыт, оказывают решающее влияние на величину утечек, применяют различные компенсирующие устройства. Гидравлическая компенсация торцовых зазоров, являясь наиболее эффективной, позволяет повысить объемный к.п.д. шестеренного насоса до 0,90—0,95, сохраняя эту величину в течение всего срока службы насоса. [c.111]

Вывод зависимости при этом основан на допущениях, что давление в зазоре является только функцией г и течение жидкости только радиальное Для этих условий формула для определения расхода жидкости через торцовый зазор представится в следующем виде [c.55]

Следует, однако, отметить, что гипотеза цилиндрических сечений может быть использована для исследования течения среды через лопаточный венец лишь в тех слоях, которые расположены на некотором расстоянии от концов лопаток. Вблизи же концов лопаток, вследствие влияния торцовых стенок и радиального зазора, применение гипотезы цилиндрических сечений не оправдывается. [c.7]

При штамповке поковок согласно схем П-А и П-Б возможны условия, при которых до момента оформления всех элементов поковки может иметь место затекание металла в зазор б между пуансоном и матрицей. Для таких условий следует выполнять два расчета эпюр и усилий из условий, подобных рассмотренным (сплошная линия на эпюре п, И-А), и из условий течения металла в зазор (пунктир на эпюре п, П-А). Если усилие, необходимое для затекания металла в зазор, будет меньше усилия, необходимого для оформления поковки, то велика вероятность образования торцового заусенца. [c.257]

Случай течения. между параллельными пластинка.мп можно приближенно распространить и на задачу о радиальном течении в торцовом зазоре, образованном дву.мя плоски.мн диска.ми (рис. VIII —15). Определим расход жидкости в зазоре, если последний равен Ь, а [c.201]

Распределение давления в торцовом зазоре имеет большое значение для определения баланса действующих сил и проектирования уплотнений. Прежде всего рассмотрим случай неподви) -ного уплотнения без учета изменения вязкости в зазоре (м = О, [1 = onst). Распределение давления вдоль радиуса находится интегрированием уравнения (69) с учетом граничных условий. Исключая при этом расход Q, так как Qi = Q = Qa. получим при течении жидкости внутрь кольца р >Pi, Ар = Ра — Pi) [c.137]

Принципиальная схема гидравлического уменьшения Topn oBbi.v зазоров приведена на рис. IV.8. Сущность ее устройства заключается в том, что одна пара втулок 1, образующих опорную поверхность для торцов шестерен 2, делается в корпусе насоса 3 неподвижной, а вторая пара втулок 4 — подвижной. Под действием давления рабочей жидкости, поступающей в полость 5, происходит непрерывный гидравлический поджим втулок 4 к торцовой поверхности шестерен насоса, чем достигается постоянство и минимальное значение торцового зазора в насосе в течение всего срока эксплуатации. [c.42]

Подобное экспериментальное исследование вторичных течений опубликовано в работах Херцига и Ханзена [110]. В них приводятся результаты визуального исследования вторичных течений при малых скоростях потока в различных решетках лопаток из тонких малоизогнутых профилей. Лопатки устанавливались без торцового зазора и с зазором, причем движение лопаток относительно боковой стенки имитировалось путем перематывания бесконечной ленты между двумя шкивами. Поток воздуха визуализировался с помощью струйки дыма, которая фотографировалась. Показано, как частицы из различных участков пограничного слоя на торцовой стенке канала перемещаются [c.448]

Основные тенденции в развитии оборудования для размерной ЭХО. Точность и производительность размерной ЭХО определяются следующими основными параметрами величиной межэлектродного зазора, величиной и формой напряжения на электродах, температурой, pH, электропроводностью, кинематической вязкостью электролита, степенью его загазованности и зашламленности, а также гидродинамическим режимом течения электролита в рабочем зазоре. Электрохимическое оборудование для размерной ЭХО на малых зазорах в импульсном режиме характеризуется применением специальных импульсных источников питания и специальных приводов подач катода. При электрохимическом формообразовании торцовых поверхностей деталей типа тел вращения целесообразно применять источники питания программного типа. [c.186]

В реальных условиях поверхности торцовых уплотнений могут быть неплоскими вследствие погрешностей изготовления и деформаций под действием температуры и сил давления (рис. 67, а). Наиболее простым случаем при этом является диффузорная (р >0) или конфузорная (р < 0) форма зазора, соответствующая зависимости б = + pje. Для изотермического течения жидкости при неподвижном уплотнении (ц, = onst, со = 0) можно пренебречь в уравнениях движения всеми инерционными составляющими и воспользоваться уравнением для распределения давле- [c.138]

Матрицы для обратного выдавливания выполняют с верхней частью и полостью, соответствующей форме и размерам получаемой детали (рис. 39, г—е). В нижнюю часть полости устанавливают выталкиватель, торцовая поверхность которого является дном или частью дна. Если в дне детали не предусматривается получение фасок и уступов, матрица имеет гладкую сквозную полость (см. рис. 39, г), а если предусматривается, то матрица имеет ступенчатую форму (см. рис. 39, д). В последнем варианте выталкиватель необходимо точно установить относительно ступеньки матри цы с учетом его упругой деформации во время выдавливания, иначе ухудшаются условия течения металла. При выдавливании стаканов с относительно тонким дном наблюдается отклонение формы дна из-за утягивания вверх его краев. Когда высота очага деформации равна или меньше толщины дна стакана, происходит интенсивное течение металла краевой зоны в зазор между пуансоном и матрицей, в результате чего периферийные слои нижнего торца выдавливаемого стакана отделяются от дна матрицы. Утяжка может быть устранена, если рабочий торец выталкивателя выполнить со скошенными краями (см. рис. 39, е). [c.170]

Механизм герметизации. В поршневых кольцах возможны утечки среды по цилиндрической (Qi) и торцовой Q2) областям контакта, а также по разрезу (замку). Плотность соединения обеспечивается контактными давлениями рк = Рко + -I- ккр и ркт = кгр, создаваемыми соответственно силами Рк и Рл (рис. А22,е,ж). Между поверхностями цилиндра и кольца существует развитая система микроканалов и макрощелей, обусловленных овальностью кольца, волнистостью поверхности, температурными и нагрузочными деформациями. Аналогична система утечек Qx по торцу кольца. Микроканалы в местах плотного контакта определяются параметром шероховатости Rz и их размеры достигают размеров зазора (8,- ж 2 мкм). Размер макрощелей, обусловленных погрешностями формы, 5 10 мкм. Вследствие относительно низких давлений рк и и значительной твердости деталей УПС все микронеровности и дефекты контактной поверхности не заполняются. Механизм образования системы каналов утечки подобен первой стадии процесса для УН (см. подразд. 3.2). Течение жидкости по микро- и макроканалам описывается уравнениями (1.18), (1.28), (1.35) и (3.6). При этом фрикционный расход в направлении оси цилиндра может играть заметную роль только при уплотнении жидкостей с высокой вязкостью. Течение газов описывается уравнениями [c.176]

Осесимметричные ламниартые вих) Тшлора. Машинное масло, содержащее алюминиевый порошок, заполняет зазор между неподвижным внешним стеклянным цилиндром и вращающимся внутренним металлическим цилиндром с относительным радиусом 0,727. Торцовые пластинки сверху и снизу неподвижны. Скорость вращения в 9,1 раза больше той, для которой Тейлор предсказывает возникновение регулярно расположенных тороидальных вихрей, видных на снимке. Радиальная компонента скорости течения направлена I [c.78]

На долговечность торцового ушютнения влияют биение и перекос вала, колебание рабочего давления и температуры в течение технологического процесса, периодичность работы, загрязнение смазочной жидкости и т.д. Основной же причиной снижения долговечности уплотнений в условиях эксплуатации является абразивное изнашивание пар трения. Твердые абразивные частицы, проникая в зазор пары трения, вызывают микрорезание трущихся поверхностей. Абразивные частицы внедряются в поверхность углеграфитового кольца и микрорезанием разрушают рабочую поверхность контактирующего с ним кольца. Наблюдались случаи, когда углеграфит изнашивал силицированный графит, прорезая в нем канавку Шубиной до 3 мм. [c.70]

В работе [28 ] Снек рассматривает случай волнистых и эксцентричных контактирующих поверхностей (без перекоса) и приводит формулы для расчета полной утечки через торцовый герметизатор. В случае ламинарного режима течения жидкости в зазоре [c.190]

Поковку поворотного кулака массой 22,8 кг изготовляют из штучных заготовок диаметром 120, длиной 229 мм из стали 40Х на КГШП номинальным усилием 63 МН. Штамповку выполняют за три перехода (рис. 27) с использованием выдавливания. Фасонная осадка исходной заготовки на первом переходе штамповки во вставках 1 я 2 позволяет получить полуфабрикат бочкообразной формы, который при укладке на бок в ручье нижней вставки 4 второго перехода штамповки самоцентрируется в полости гравюры. Сложная крестообразная форма проекции поковки и полуфабриката в плане не позволяет обеспечить равномерный зазор между вставками 3 VI 4, что в сочетании с высокой степенью неравномерности течения металла при штамповке на втором переходе комбинированным вьщавливанием металла (вниз — для оформления стержневого элемента, вверх — для оформления двух выступов) приводит к образованию торцового заусенца по разъему вставок 5 и 4. На третьем переходе чистовой штамповки во вставках 5 и [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...