Влияние ПАС па характеристики ступени

За расчетное значение 1 з принималась величина 0,84, близкая к средней для имеющихся конструкций. Изменение г[) от 0,76 до 0,92, охватывающее весь практически возможный диапазон, не оказывает большого влияния на характеристики ступени (рис, 1.12). Отклонение величины vj) от расчетного значения приводит к ударному натеканию потока на входные кромки РК, однако углы атаки i не выходят за пределы 5°. Столь малые значения i практически не увеличат потери в РК и не повлияют на к. п. д. Вместе с тем изменение степени реактивности при постоянном X нарушает оптимальное распределение потерь в элементах ступени, и ее к. п. д. снижается по сравнению с теоретически до- [c.37]

Влияние асимметрии на характеристики ступени в значительной степени зависит от типа конструкции рабочего колеса. [c.159]

Опыты со ступенью, имеющей закрытое в радиальной части РК, показали аналогичное влияние асимметрии ступени на суммарные характеристики ступени (см. рис. 4.10, в). К- п. д. и степень реактивности практически не изменяются во всем исследованном диапазоне асимметрии. Наиболее существенным отличием является то, что расход рабочего тела в каждом потоке при смещении рабочего колеса остается неизменным. Объясняется это сложным взаимодействием основного потока и струи утечки через увеличенный осевой зазор, входящей в РК через открытый радиальный зазор. Можно сделать вывод, что применение бандажей в радиальной части рабочего колеса устраняет неравномерность распределения расхода по потокам при асимметрии ступени. [c.162]

Характеристики предшествующей ступени также могут зависеть от обратного влияния последующей ступени, хотя это влияние значительно меньше прямого. [c.174]

Модель ДРОС, предназначенной для ЦНД мощных турбин, в целях приближения к натурным условиям работы необходимо исследовать в отсеке с последующей осевой ступенью. Поскольку ДРОС в ЦНД является первой, то влияние на ее характеристики предшествующих ступеней отсутствует. Испытание модели ДРОС в отсеке преследует, главным образом, цель изучения влияния неравномерности потока рабочего тела на выходе ДРОС на характеристики последующей осевой ступени. Представляет интерес также обратное влияние осевой ступени на радиально-осевую. [c.174]

Исследования отсеков осевых ступеней показывают, что при достаточной величине осевого зазора между ступенями влияние второй ступени на характеристики первой практически отсутствует. Наблюдается некоторое снижение степени реактивности первой ступени у корня. Влияние последующего НА на характер зависимости ц = ц (u/ q) также не обнаружено. [c.177]

Исследования влияния геометрических размеров на характеристики ступени в области предельных режимов, проведенные в ЛПИ, представлены на рис. 4.24 и в табл. 4.2. Испытаны четыре центростремительные РОС. Подробно изучались расходные и мощ-ностные характеристики, степень реактивности, температура газа [c.184]

Предложенная схема изучения и определения отдельных потерь ясно показывает, что лучшей формой учета влияния потерь на к. п. д. ступени является газодинамическая характеристика ступени. Можно построить такую характеристику ступени, учитывая не все потери, а только некоторую их часть, например, предложенную выше характеристику комбинации направляющей и рабочей решеток ступени. [c.26]

Теория турбинной и компрессорной ступеней должна быть построена исключительно на газодинамической базе. Основная задача такой теории — расчетное построение характеристики ступени, которое освещено в основном в гл. I. Прежде всего необходимо показать, как можно расчетным путем получить наивыгоднейший профиль лопатки для заданных параметров потока перед и за решеткой и распределение давлений потока по контуру профиля. Затем объяснить физическую сущность влияния на потери течения через канал лопаточной решетки чисел УИ и Re в потоке и влияние на потери шага профилей в решетке, показать влияние ширины решетки и вывести основные правила конструирования лопаточного профиля. Влияние указанных факторов следует рассматривать с точки зрения снижения потерь в потоке, текущем через лопаточный канал сначала прямой решетки, а затем круговой. [c.160]

Следует отметить, что все изложенное и показанное на примере не исчерпывает потерь течения в решетке. Мы еще не имеем точных данных о влиянии концевых потерь на средний по высоте лопатки угол выхода потока. Недостаточно также изучено влияние вращения рабочих венцов, степени реакции и конструктивных характеристик ступеней на расход рабочего агента. Поэтому полученное здесь значение потерь и коэффициента скорости может быть использовано лишь для построения треугольников скоростей, т. е. для перехода от абсолютного движения потока в сопловом (направляющем) аппарате к его относительному движению в каналах вращающегося рабочего венца. Можно все же сказать, что, перейдя к векторам скоростей в относительном движении потока, мы сможем совершенно также обследовать работу потока в каналах рабочего венца и получить необходимые данные для суждения [c.200]

Таким образом, во всех случаях выбора конструктивных форм ступеней можно подобрать решетки комбинации и на основании газодинамических характеристик этих решеток построить характеристику ступени. С этой целью необходимо воспользоваться даваемой в теории турбин формулой, выражающей окружный к. п. д. ступени через значения факторов, оказывающих на этот к. п. д. влияние. [c.260]

В расчетах целесообразно отдельно рассматривать трение крупнодисперсной влаги и однородного потока, а их взаимное влияние характеризовать системой коэффициентов (разгона, скорости и др.). Это дает возможность для однородного потока применять обычные характеристики ступеней, полученные применительно к работе на однофазной среде, а для крупнодисперсной влаги — использовать результаты специальных опытов по определению потерь при прохождении жидкости сквозь колесо. [c.172]

По сравнению с теоретической работой перепад энтальпий уменьшается под влиянием переохлаждения. Переохлаждение — это физическое свойство влажного пара, и его влияние на характеристики ступени удобно рассматривать отдельно от других потерь. Поэтому целесообразно дать свой эталон для характеристики аэродинамических потерь, величина которых существенно зависит от конструктивных особенностей ступени и непосредственно не [c.173]

Расчет потерь энергии в НА и РК ступеней паровых турбин ведется, как правило, на базе экспериментальных данных, полученных в опытах с плоскими и кольцевыми решетками. Вместе с тем реальные условия обтекания НА и РК в ступени иные, и потери в них могут быть существенно большими. Эти потери приблизительно учитываются, если натурная ступень проектируется на основании характеристик модельной ступени. Однако подавляющее большинство исследований характеристик ступеней выполнено на одноступенчатых моделях, без учета взаимного влияния ступеней, работающих в группе. [c.205]

XIV.2. ВЛИЯНИЕ ПАС НА ХАРАКТЕРИСТИКИ СТУПЕНИ [c.248]

Сильное влияние неравномерности потока на характеристики ступени наблюдалось также при их испытаниях в БИТМ с различной шириной направляющих лопаток. Результаты траверсирования и выполненные расчеты показали, что в этих опытах концевые потери были существенно больше расчетных. Наибольшее расхождение было у концов узких лопаток, уровень концевых потерь у которых был значительно выше, чем у широких лопаток. У корня узких лопаток при малых числах Re наблюдались срывные явления и неравномерность потока была наибольшей. В направляющем же аппарате с широкими лопатками небольшой высоты наблюдались повышенные потери в средней по высоте части из-за смыкания вторичных концевых течений. С уменьшением длины лопаток осредненная по высоте неравномерность потока, естественно, возрастала. [c.249]

Из всего сказанного следует, что при большой степени неравномерности потока нестационарные явления могут значительно повышать потери энергии и оказывать существенное влияние на форму характеристик ступеней. Во многих случаях в этом кроется причина значительного различия между к. п. д. неподвижных решеток и вращающихся РК. Этим объясняются также многие противоречия в результатах опытов, выполненных на ступенях, близких по своим геометрическим характеристикам, но испытанных при различной структуре потока. [c.249]

ВЛИЯНИЕ ВЛАЖНОСТИ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ СТУПЕНЕЙ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ ЛОПАТКАМИ [c.327]

Влияние толщины выходных кромок сопловой решетки Акр на характеристики ступеней исследовалось на ступенях № 6, 7, 8 и 9 (табл. 12-1). Ступени испытывались с одной рабочей решеткой и постоянными зазорами в проточной части. При работе турбинной ступени на влажном паре картина обтекания кромок сопловой решетки заметно изменяется. Пленка жидкости, образующаяся на поверхности сопловых лопаток, обладает большей вязкостью. Это приводит к смещению по потоку точек отрыва пленки со стороны спинки и вогнутой поверхности и соответственно к уменьшению ширины кромочного следа. Кромочные потери в решетках с толстыми выходными кромками при работе на влажном паре уменьшаются по сравнению с этими же потерями на перегретом паре (см. гл. 11). [c.331]

ВЛИЯНИЕ ВЛАЖНОСТИ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ СТУПЕНЕЙ ТУРБИН [c.95]

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ И РЕЖИМНЫХ ПАРАМЕТРОВ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ СТУПЕНЕЙ [c.100]

Влияние толщины выходных кромок сопловых решеток Акр на характеристики ступеней исследовалось на ступенях № 6—9 (см. табл. 5-1). Ступени испытывались с одним рабочим колесом и постоянными зазорами в проточной части. При работе турбинной ступени на влажном паре картина обтекания выходных кромок решетки суш,ест-венно изменяется. Точка отрыва парового пограничного слоя смещается вниз по потоку, образуя па выходной кромке сопла диффузорный участок. Основной поток пара в этом случае обтекает кромку сопла, заостренную стекающей пленкой влаги. Потери энергии, связанные с обтеканием толстой кромки, уменьшаются, но увеличиваются потери на дробление стекающих пленок и капель (см. 4-5). По-види-мому, с ростом толщины кромки наступает также более раннее дроб- [c.104]

Приведенный выше анализ влияния влажности и геометрических размеров на характеристики ступеней выполнен при значениях и/со, близких к оптимальным. С изменением и/со влияние влажности на к. п. д. и другие характеристики оказывается иным. [c.105]

Рис. 5-11. Влияние отношения скоростей и влажности пара на характеристики ступени.

Рис. 7.10. Влияние числа Re на характеристики ступени компрессора Рис. 7.11. Зависимость КПД компрессора от числа Re

В ступенях с бандажом (рис. 9.19) также приходится оставлять радиальный зазор между колесом и корпусом. Однако в этом случае утечки через зазор не нарушают структуры потока в меж-лопаточных каналах и оказывают меньшее влияние на характеристики ступени, чем в ступенях без бандажа. Постановка бандажа дает выигрыш в КПД порядка 2...3 %. [c.164]

Перейдем далее к анализу влияния окружной скорости колеса на характеристику ступени. При изменении окружной скорости оптимальные углы атаки изменяются незначительно. Поэтому значе- [c.132]

Характеристику многоступенчатого компрессора можно получить сложением характеристик его отдельных ступеней. Такой метод наиболее достоверен, позволяет учесть конкретное распределение работы между ступенями, их тип и все другие особенности данного компрессора. Однако практическое применение этого метода, помимо необходимости знания детальных характеристик всех ступеней, осложняется недостаточной изученностью дефор.мации полей скоростей и других форм влияния отдельных ступеней друг на друга при их совместной работе в компрессоре. [c.175]

Неравномерность распределения скоростей как в радиальном направлении, так и по окружности выходного сечения коллектора, получаемая при указанных оптимальных параметрах патрубков (отклонение от среднего значения скорости с порядка 15 — 20%), не оказывает влияния на характеристики ступени компрессора. Однако неравномерность скорости приводит к периодическому изменению аэродинамических сил, действующих на лопатки рабочего колеса, что отражается на сопротивлении усталости машины [3-19]. [c.120]

Числа М натуры и модели в данном случае различаются, что как известно, может оказать влияние на величину потерь энергии. Поскольку параметры рЬ и То модели не зависят от условий моделирования и являются единственными варьируемыми режимными параметрами модели, то имеет смысл рассмотреть влияние их величины на числа и Используя условия подобия (3.9) и формулы приложения I, получим, что M i = onst и Мц,. = onst, т. е. числа и М 2 не зависят от выбора начальных параметров модельной ступени их значения определяются только условиями моделирования. Поэтому в каждом конкретном случае необходимо рассматривать получающиеся отклонения чисел М модели от чисел М натуры и оценивать влияние этого отклонения на характеристики ступеней. [c.111]

Наиболее важным аспектом влияния предшествующей ступени на характеристики НА является изменение потерь энергии в решетке, связанное главным образом с нестационарным характером натекающего потока из-за шаговой неравномерности вотноситель- [c.179]

Влияние коэффициентов скорости на характеристики ступеней различного типа достаточно хорошо изучено [28. .Их знание дает возможность оценить влияние потерь энергии от разгона капель на характеристики влажнопаровых ступеней. [c.176]

В расчетах с учетом меридионального искривления поверхностей тока обнаруживается существенное влияние показателя п на градиент степени реактивности и другие параметры ступени (рис. XI.5). Характеристики ступени, рассчитанные с учетом кривизны линий тока, удовлетворительно согласуются с вычисленными на цилиндрических поверхностях тока (см. рис. XI.2) лишь при близких к единице значениях п. Если угол i = 16° (рис. XI.5, б), то уже при п = 0,9 для di = 4 и п = 0,7 для di= 10 расхождения по углу а" и величине Ар составляют соответственно 3—4 и 7—8°. Аналогичная картина наблюдается и для ai = 20°. Поэтому методика расчета на цилиндрических поверхностях тока может дать приемлемый по точности результат только для закруток, близких к = onst, особенно при малых di. [c.200]

Превалирующее влияние радиуса меридиональной кривизны на структуру потока проявляется в том, что, как это следует из рис. XI.5, при выборе малых величин п резко снижается градиент степени реактивности, который в расчетах на цилиндрических поверхностях тока изменялся мало. При этом значительно смягчаются жесткие ограничения, связанные с чрезмерно малыми углами а" и свойственные методу расчета без учета кривизны поверхностей тока. Необходимость учета меридиональной кривизны поверхностей тока в расчетах закруток потока, значительно отличающихся от условия Су г — onst, указывалась исследователями, посвятившими свои работы изучению характеристик ступеней со сниженным градиентом степени реактивности без ТННЛ. Экспериментальные характеристики таких ступеней [4, 18, 19] удовлетворительно согласуются с расчетными, если последние получены с помощью методов, учитывающих искривление линий тока. [c.200]

Вместе с тем рекомендуется снижать коэффициенты скорости в расчетах ступеней [2, 8] по сравнению с их значениями, заимствованными из опытов с плоскими и кольцевыми решетками, или пользоваться величинами ф и полученными пересчетом из экспериментальных характеристик ступеней. Это связано с нестационарным характером обтекания лопаточных венцов, вызванным периодической шаговой неравномерностью набегающего потока, а также со степенью его турбулентности, меняющейся вдоль проточной части. Проблема влияния пестационарности и степени турбулентности набегающего потока на потери в турбинных решетках рассматривается ниже (см. гл. XIV). [c.204]

Меридиональные обводы. Форма меридионального обвода безлопаточного диффузора перед ступенью существенно влияет на характеристики ступени. В опытах БИТМ [17 гл. XI] для ступени постоянной циркуляции с цилиндрическими границами проточной части установка конических диффузоров на входе уже при углах у периферии у" = = 20° приводила к отрыву потока и снижению к. п. д. ступени на 4%- При большйх углах у", достигавших 60°, срыв усиливался и вызывал значительные потери энергии, которые зарождались в диффузоре и развивались затем в НА и РК под влиянием сильных радиальных течений и больших углов атаки. [c.224]

Приведенный выше анализ влияния влажности и геометрических размеров на характеристики ступеней выполнен был при отношениях окружной скорости к фиктивной и/со, близких к оптимальным. При изменениях uj o влияние влажности на к. п. д. и другие характеристики оказывается иным. На рис. 12-11 приведены графи- [c.333]

Многочисленные исследования отдельных ступеней, отсеков и натурных турбин указывают на существенное влияние геометрических размеров ступеней (веерности djl, высоты лопаток I, зазоров б, толщин кромок Дкр и др.), а также режимных параметров (отношения скоростей ы/со, чисел Ма, Re и влажности уо) на характеристики ступеней (к. п. д. Tioi, реакцию р, коэффициент расхода р,). В значительной мере перечисленные факторы зависят от дисперсности жидкой фазы. [c.100]

Рассмотрим далее влияние типа ступени на ее характеристику. Прежде всего заметим, что, как видно из формулы (4.11), чем больше Рг, т. е. чем меньше tgP2, тем в меньшей степени изменяется Let при изменении сю. С другой стороны, используя формулы [c.130]

В качественном отношении влияние давления на входе (числа Re) на характеристики многоступенчатого кохмпрессора аналогично влиянию его на характеристики ступени. При значениях Re, меньших критического, падает КПД и степень повышения давления, а вся характеристика смещается на меньшие расходы воздуха. Для иллюстрации на рис. [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...