Эксплуатация теплообменников

Значение зависит от многих факторов. В справочной литературе (15) можно найти рекомендации по выбору значения полученные на основе опыта длительной эксплуатации теплообменников данного типа на различных теплоносителях и при различных режимах. Обычно т)р = 0,754-0,9. Иными словами, площадь теплообменника берут на 10— 25 % больше расчетной. [c.108]

Промышленная эксплуатация теплообменники, транспортировка, хранение и применение [c.71]

Опыт эксплуатации теплообменников из сплава 70—30 на 20 эсминцах ВМС США показал, что после 20-летней эксплуатации забивается в среднем лишь 0,37 % конденсаторных трубок. Некоторые из трубок разрушились со стороны, находящейся в контакте с паром. Еще более высокая стойкость сплава 70—30 отмечается на береговых установках, использующих чистую морскую воду. При использовании загрязненной воды скорость забивания трубок продуктами коррозии примерно в 9 раз выше, однако и в этом случае результаты значительно лучше, чем для других медных сплавов. В более агрессивных условиях из двух рассматриваемых сплавов системы медь — никель чаще используется сплав 70—30, обладающий более высокой общей коррозионной стойкостью. В то же время в стоячей морской воде этот сплав характеризуется большей склонностью к питтингу, чем сплав 90—10. [c.114]

В мировой практике уже накоплен некоторый опыт эксплуатации теплообменников из фторопласта-4, о чем свидетельствуют данные табл. 25. [c.123]

Технологические данные эксплуатации теплообменников из фторопласта-4 [c.123]

При эксплуатации теплообменники показали хорошие результаты, интенсивность теплопередачи в них с точностью 10% совпала с расчетными значениями. [c.117]

Здесь уже имеются установившиеся и зарекомендовавшие себя конструкции ПГ, сепараторов, различных теплообменников обеспечивающих систем. Гораздо большая неопределенность имеет место в конструкционных решениях теплообменного оборудования АЭС с реакторами типа БН с натриевым теплоносителем. Это объясняется не только тем, что работы над энергоустановками с натриевым теплоносителем начались значительно позже по сравнению с реакторами типа ВВЭР, но и спецификой натрия как теплоносителя, его физическими и химическими свойствами, которые исключали почти полностью заимствование многолетнего опыта, накопленного при создании и эксплуатации теплообменников, использующих воду или пароводяную смесь в качестве греющей среды. [c.6]

Хотя по составу необработанной охлаждающей воды можно приближенно судить о вероятности коррозии и образования накипи, при отсутствии какой-либо обработки очень трудно оценить ожидаемую интенсивность этих процессов и в особенности предполагаемый срок эксплуатации теплообменников и необходимую частоту их очистки. Представленные здесь способы обработки мы не считаем идеальными, но во многих случаях они позволяют сократить на 50—75% убытки от коррозии и образования отложений, которые пришлось бы понести при отсутствии такой обработки. [c.252]

Промышленная эксплуатация теплообменников [124—127] транспортировка [85, 132] [c.92]

Коррозия углеродистой стали наблюдалась на сборнике водяного пара — через четыре года произошло разрушение сварных швов верхней крышки в области вварки штуцеров, утоньшение трубопроводов в сепараторах отделения воды от винилхлорида— на стенках сепаратора наблюдалось чешуйчатое отслаивание металла, разрушение сварных швов нижнего штуцера. Была заменена грязевая линия в сборнике винилхлорида через шесть лет эксплуатации. Теплообменник для конденсации винилхлорида работал всего два года. [c.45]

Авторы [18], высказывая общепринятую точку зрения, предполагали, что не возникает никаких проблем при контакте в морской воде титановых труб (катод) с трубной доской из алюминиевой бронзы, легированной никелем (анод), так как разность потенциалов между ними незначительна. Однако при эксплуатации теплообменников опреснительных установок выяснилось, что наблюдается контактная коррозия бронзы. При температуре морской воды 90 °С и скорости течения 1—2 м/с скорость коррозии не превышает 0,06 мм/год. Если же эксплуатация опреснительной установки на некоторое время приостанавливается и система остается на воздухе, то скорость коррозии резко возрастает. Поэтому была предложена катодная защита трубных досок [393]. [c.179]

В связи с этим при эксплуатации теплообменников с конденсацией пара, например конденсаторов паровых турбин с весьма низким давлением водяного пара (Рп = 0,04 ama и менее), стремятся удалять даже небольшое количество воздуха. [c.359]

Ячейковые и звеньевые металлические теплообменники. На небольшом участке по длине вращающихся печей, граничащем с горячим концом зоны навески цепей, устанавливаются ячейковые или звеньевые теплообменники. Опыты показывают, что установка их оправдывается в тех случаях, когда обжигаемый материал поступает на участок размещения этих устройств в виде гранул с влажностью 10%. При пересушке материала внутри теплообменников происходит истирание гранул, вызывающее повышенную запыленность газового потока, что нежелательно. Вместе с тем эксплуатация теплообменников при повышенной температуре газов (выше 1000° С) не может быть долговременной, так как при таком режиме они сравнительно быстро выгорают. [c.488]

Допустимое загрязнение поверхности нагрева накипью определяет длительность периода эксплуатации теплообменника между чистками. Большие значения допустимых загрязнений в расчетах принимать пе следует, так как это приводит к излишнему завышению поверхности нагрева теплообменников. Расчетную поверхность теплообменника определяют по среднему диаметру трубок. [c.167]

В мировой практике накоплен некоторый опыт эксплуатации теплообменников из политетрафторэтилена. В табл. 21-ХУ1 приведены примеры практического применения теплообменников из фторопласта-4. [c.421]

Эксплуатация теплообменников блочного типа показала, что они могут непрерывно работать в течение 2—3 лет при условии, что агрессивная среда не содержит осадков и солей, выделяющихся на поверхности каналов. В некоторых случаях каналы можно очищать от осадков промывкой водой и химическими жидкостями. [c.431]

Необходимо иметь в виду, что по формуле (16.2 ) вычисляется теоретическое значение коэффициента теплопередачи К. В процессе эксплуатации теплообменников поверхность их нагрева с течением времени покрывается дополнительно слоями сажи, золы, накипи и т. п., что, естественно, создает дополнительные термические сопротивления, уменьшающие К. Поэтому вычисленный теоретический коэффициент теплопередачи применительно к действительным условиям работы теплообменников нужно корректировать, вводя специальный поправочный коэффициент Е , числовое значение которого всегда меньше единицы и может доходить до 0,5. [c.291]

При расчете большинства теплообменников можно ограничиться введением T]fft 0,8 и рекомендовать в процессе эксплуатации периодически очищать трубки теплообменника от загрязнений, чтобы предотвратить снижение эффективности его работы. Причем проще очистить внутреннюю поверхность труб, поэтому более грязную среду лучше направлять в трубы, а чистую — в межтрубное пространство, Например, в подогревателях воды сырую (необработанную) воду направляют в трубы, а пар или конденсат в межтрубное пространство. Ежегодно, а иногда и чаще, трубки таких теплообменников очищают от загрязнений изнутри либо механически, либо с помощью специальных растворов. [c.108]

Назначение — рекомендуется для сварных конструкций, не подвергающихся действию ударных нагрузок при температуре эксплуатации не ниже —20 С. Трубы для теплообменной аппаратуры, работающей в агрессивных средах. Аппаратура, детали, чехлы термопар, электроды искровых зажигательных свечей, теплообменники. Сталь жаростойкая до 1100 С, коррозионно-стойкая ферритного класса. [c.480]

Эффективность теплообменника можно оценить различными способами. Важным критерием для оценки эффективности теплообменника являются затраты (в рублях), связанные с его изготовлением и эксплуатацией. Наиболее эффективным является теплообменник, для которого сумма годовых эксплуатационных расходов и амортизационных отчислений с капиталовложения (в год) будет наименьшей. Такой способ оценки эффективности теплообменника требует выполнения значительных по объему технико-экономических расчетов. [c.463]

Затраты на сооружение теплообменника зависят, главным образом, от величины его рабочей поверхности, а затраты на эксплуатацию— от мощности для перемеш,ения теплоносителей. Поэтому различные варианты теплообменников могут сравниваться по величинам H (Q — секундное количество передаваемой теплоты). [c.463]

При выборе вида поверхности нагрева следует иметь в виду, что трубчатые поверхности позволяют создать жесткую конструкцию и более удобны в эксплуатации (для очистки). Пластинчатые теплообменники более компактны. Промышленные трубчатые теплообменники имеют Р = 40—80 м м , в то время как у пластинчатых эта величина доходит до 200—300 м м . [c.464]

Диаметр труб и шаг трубного пучка также существенно влияют на компактность и вес теплообменника. При фиксированной величине относительного шага рабочая поверхность пропорциональна диаметру, а объем — квадрату диаметра труб. Поэтому удельная поверхность нагрева обратно пропорциональна диаметру трубы. Например, уменьшение диаметра трубки от 19 до 2,4 мм приводит к уменьшению объема теплообменника в десять раз, а массы в восемь раз. Однако использование мелких трубок увеличивает производственные затраты и затрудняет очистку теплообменника в процессе эксплуатации. Поэтому обычно применяются трубки с диаметром больше 12 мм. Наиболее распространенными являются стальные и латунные трубки с наружным диаметром 14, 16, 19, 24 и 25 мм. [c.464]

В зависимости от способа рассеивания теплоты, полученной охладителем, в окружающее пространство системы конвективного охлаждения подразделяют на замкнутые и разомкнутые. Обязательным элементом замкнутой системы охлаждения является теплообменник, в котором охладитель, получивший теплоту от горячей стенки, рассеивает ее в окружающую среду или передает другому теплоносителю. В этом случае вес системы охлаждения не зависит от времени ее эксплуатации. [c.467]

Большое число деталей турбин, котлов, теплообменники, паропроводы и другие работают при повышенных и высоких температурах, испытывая одновременно большие напряжения В зависимости от условий эксплуатации различают жаростойкие и жаропрочные материалы. [c.99]

Установившаяся температура рабочей жидкости гидропривода самоходных машин нередко, даже зимой, превышает оптимальную. В осенне-весенний и особенно летний периоды в машинах с теплонапряженным гидроприводом (универсальные экскаваторы, тягачи и др.) это превышение достигает 50°С и больше. С целью устранения перегрева жидкости в гидросистемах ряда современных машин используют теплообменники (калориферы). На самоходных машинах наибольшее распространение получили воздушные теплообменники, так как они просты по конструкции, имеют малую стоимость и надежны в эксплуатации. [c.291]

Значения большинства параметров ГТУ, находящихся в эксплуатации и в стадии проектирования, приведены в описании работы № 9. Степень регенерации а на стадии проектирования ГТУ выбирается исходя из технико-экономических соображений чем больше а, тем выше внутренний относительный КПД, но при этом больше размеры регенеративного теплообменника и выше его стоимость. Увеличение размеров теплообменника приводит также к возрастанию гидравлических потерь, которые в нашей математической модели не учитываются. В существующих ГТУ с регенерацией о=0,6- -0,8, причем в процессе эксплуатации о несколько уменьшается. [c.261]

Во-первых, в связи с тем что в процессе эксплуатации теплообменник подвергается воздействию открытого газового пламени, имеющего температуру 773—973 К, сталь неизбежно будет окисляться и обез-углероя иваться [2]. Поэтому поверхность теплообменника должна быть надежно защищена от коррозии. [c.126]

Hill. Тппг 7 сти в конструкции, обнаруженной во время —эксплуатации теплообменника экспериментальной установки SR Е, в этой и последующих станциях с жидкометал-лическим теплоносителем принято вертикальное расположение трубного пучка. [c.114]

Вода по выходе из аппарата не должна подвергаться разбрызгиванию и аэрации (во избежание снижения эффекта). Необходимо поддерживать заданный расход через аппарат, учитывая, что как перегрузка (более 257о), так и недогрузка (до 50%) влияют на эффект и состояние теплообменника. В процессе эксплуатации теплообменника продувки его с целью удаления шлама учащаются. [c.59]

Щ)вдложен рациональный порядок сочетания взаимосвязанных стадий выбора конструкционных материалов, теплотехнического и конструктивного расчетов проектируемого теплообменного аппарата, а также разработан ряд рекомендаций по рациональным в коррозионном отношении режимам эксплуатации теплообменников для агрессивных сред. [c.22]

Проектный расчет делают, если тре ется сконструировать новый аппарэт или выбрать один из аппаратов, выпускаемых промышленностью. При этом должны быть известны его тепловая мощность, расходы и начальные параметры (температура, давление, влагосодержание и др.) или расходы, начальные и конечные пфаметры теплоносителей, их теплофизические свойства, условия эксплуатации теплообменника и прочие сведения, необходимые для выбора его типа и конструкции. Расчету аппарата, как правило, предшествует расчет технологичесюй схемы, в которой он используется. В ходе расчета определяются необходимые тепловая мощность. [c.170]

При ревизии конденсатоотводчиков следует выполнить чистку деталей, а также проверку подвижности клапана и поплавкового устройства. Плотность поплавка предварительно проверяют погружением его на несколько часов под уровень воды. Все соединения поплавкового устройства должны быть зашплинтованы или закреплены контргайками для предотвращения рассоединения при эксплуатации теплообменника. [c.161]

Практика эксплуатации теплообменников Вотатор показала, что работа скребкового механизма значительно повышает коэффициент теплопередачи. Большое влияние на эту величину оказывает скорость вращения вала и скорость движения смазки. В аппарате соблюден принцип противотока холодной воды и горячего продукта. При температуре воды 18—19 °С смазка охлаждается с 150 до 60 °С за 1,5—2 мин. Производительность аппарата в зависимости от температурного градиента охлаждения и величины охлаждаемой поверхности составляет 0,5—2,0 т ч. [c.59]

Полученные данные были использованы (Л. 334, 335] при создании на Одесской ТЭЦ полупромышленного воздухоподогревателя, в котором по рекомендации Д. П. Гохштейна был использован известный принцип торможения падающей насадки (см. гл. 2, 5). Длительная работа этого теплообменника (в общем около 1 400 ч) позволяет отметить следующее при использовании дисперсного теплоносителя в виде частиц кварцевого песка размером 0,5 мм температура уходящих котельных газов может быть снижена от 200 до 100—80° С, что соответствует степени регенерации ар 0,65- 0,75 механический транспорт частиц ковшовым элеватором обеспечивает устойчивую и безаварийную работу, износ кварцевых частиц не наблюдался, занос камер золой в действующем теплообменнике отсутствовал перетечки воздуха в газовую камеру составили 4%. Для разработки и эксплуатации промышленного воздухонагревателя подобного типа в последнее время проведено изучение вопросов автоматического регулирования рас-368 [c.368]

Рекомендуются в качестве заменителя стали Х18Н10Т для сварных конструкции, не подвергающихся действию ударных нагрузок при температурах эксплуатации не ниже —20 С для работы в средах более агрессивных, чем среды, для которых рекомендуется сталь 0Х17Т (трубы, чехлы термопар, выпарные аппараты, теплообменники) [c.213]

В последние годы электрохимическая защита, в основном катодная защита внешним током, начинает применяться и в практике эксплуатации аппаратов химических производств. Так, из-вестн1)1 случаи защиты от коррозии этим способом конденсаторов, холодильников, теплообменников и др. [c.305]

В качестве источника холода в системах осушки сжатого воздуха достаточно эффективно могут применяться вихревые трубы. Использование их может быть продиктовано следующими соображениями простотой эксплуатации и малой стоимостью изготовления системы использованием не только холодного потока для охлаждения сжатого воздуха перед влагоотдели-телем, но и горячего потока для подофева сжатого воздуха после влагоотделителя, что также снижает относительную влажность. Как пример, можно рассмотреть осушитель, включающий вихревую трубу (ВТ) 1 и теплообменник 2 (рис. 5.24), Холодный воздух из ВТ поступает в межтрубный канал 5 для охлаждения протекающего по змеевиковой трубе 4 влажного сжатого воздуха, поступающего в нее через патру к 3. Охлажденный поток через патрубок 6 выходит во внутреннюю полость цилиндрического корпуса 7 и в нижнюю камеру теплообменника 8. Здесь под действием центробежной силы происходит сепарация конденсата, который стекает в нижнюю часть камеры, откуда удаляется через сливной кран 9. Осушенный таким образом воздух поступает в сопловой ввод 10 ВТ. Холодный поток, перемещаясь по патрубку и, попадает в канал 5. Нафетый поток выходит из осушителя через дроссельный вентиль /2 и патрубок 13. Холодный поток, подогретый в теплообменнике теплом охлаждаемого сжатого воздуха, по патрубку 14 поступает в трубопровод 15, где сме- [c.259]

Назначение — сварные конструкции, не подвергающиеся действию ударных нагрузок при температуре эксплуатации не ниже —20°С спаи со стеклом. Аппаратура, детали, трубы пиролизных установок, теплообменники. Трубы для теп-лообменной аппаратуры, работающей в агрессивных средах. Сталь жаростойкая коррозионно-стойкая ферритного класса. [c.482]

В ноябре 1987 г. при остановке технологической линии произошло лавинообразное разрушение корпуса теплообменника, находившегося под действием внутреннего давления. В момент, предшествовавший разрушению, поток среды в межтрубном пространстве аппарата отсутствовал, однако в корпусе сохранялось рабочее давление (вероятнее всего, жидкой фракции). Теплообменник представлял собой горизонтальный цилиндрический аппарат с двумя неподвижными трубными решетками, сферическими днищами и компенсатором на трубной части. Он был рассчитан на эксплуатацию в некоррозионной среде под давлением в корпусе 3 МПа, в трубной части — под давлением 3,8 МПа при температуре минус 18°С. Корпус, днища и трубные решетки аппарата изготовлены из стали 09Г2С. Размеры теплообменника длина (между трубными решетками) 5000 мм диаметр 1200 мм толщина стенки корпуса 20 мм. В соответствии с технологической схемой обвязки Т-231 теплообменник эксплуатировался при температуре минус 36 С. Исследования показали, что зарождение и докритический рост трещины, вызвавшей разрушение корпуса, произошли на оси кольцевого шва обечайки в зоне приварки штуцера входа этано-вой фракции. Трещина развивалась вдоль оси кольцевого шва, и по достижении критической длины (200 мм) произошел переход к лавинообразному разрушению с разветвлением трещины [c.50]

В установках для подготовки нефти используют оборудование различного назначения теплообменники, насосы, дегидраторы, резервуары и др. Среди них наиболее металлоемкие и весьма ответственные резервуары, предназначенные для предварительного отстоя обводненной нефти, сбора и отстоя сточной воды, сбора и хранения товарной нефти и нефтепродуктов. Исходя из условий эксплуатации резервуаров, к конструкционному материалу предъявляют сложный комплекс требований он должен обладать высокой прочностью при достаточно высокой пластичности и вязкости, минимальной склонностью к хрупкому разрушению, хладоломкости и старению, низкой чувствительностью к надрезам, хорошей свариваемостью, высокой коррозионной стойкостью к воздействию атмосферы, грунтовых вод, хранимых нефтей и нефтепродуктов. Основной конструкционный материал для изготовления резервуаров — сталь различных марок. В последние годы получают все большее распространение алюминиевые сплавы для изготовления отдельных узлов резервуаров — крыш и верхних поясов вертикальных цилиндрических резервуаров. [c.164]

Исследовательский реактор ИРТ (рис. 46) тепловой мощностью 2000 кет с максимальным потоком медленных(тепловых) нейтронов 2,3 0 нейтр1см сек относится к группе простых, надежно действующих и недорогих бассейновых водо-водяных реакторов, работающих на обогащенном уране-235. Активная зона его содержит около 4 кг ядерного горючего, выполнена из графитовых блоков со стержневыми трубчатыми тепловыделяющими элементами, имеет графитовый отражатель и расположена на дне открытого алюминиевого бассейна глубиной 7,8 м, окруженного защитным бетонным с.лоем и заполненного водой, выполняющей двоякую функцию — замедлителя нейтронов и теплоносителя, отводящего тепло из реактора в теплообменник. Первый реактор этого типа сооружен в 1957 г. в Институте атомной энергии в Москве. Двумя годам и позднее такой же реактор введен в эксплуатацию в Институте физики Академии наук Грузинской ССР в Тбилиси в да.льнейшем они были построены во многих других исследовательских центрах СССР (в Риге, Минске, Киеве и др.) и за пределами нашей страны. [c.169]

Катодная защита судов от коррозии охватывает комплекс мероприятий по наружной защите подводной части судна и всех навесных устройств и отверстий (например, гребного винта, руля, кронштейнов гребного вала, кингстонных выгородок, черпаков, струйных рулей) и по внутренней защите различных танков (резервуаров балластной и питьевой воды, для топлива и хранения других продуктов), трубопроводов (конденсаторов и теплообменников) и трюмов. Указания по выбору размеров и распределению анодов или протекторов имеются в нормативных документах [1—5]. Суда отличаются от других защищаемых объектов, рассматриваемых в настоящем справочнике, тем, что они в ходе эксплуатации подвергаются воздействию вод самого различного химического состава. Важное значение при этом имеют в первую очередь со-лесодержание и электропроводность, поскольку эти факторы оказывают существенное влияние на действие коррозионных элементов (см. раздел 4.2) и на распределение защитного тока (см. раздел 2.2.5). Кроме того, на судах приходится учитывать проблемы, связанные с наличием разнородных металлов (см. раздел 2.2.5). Мероприятия по защите судов от блуждающих токов рассмотрены в разделе 16.4. [c.352]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...