Теплоотдача пластины при ламинарном пограничном слое

Если речь идет о конвективном теплообмене, естественно и обращение к уравнениям конвективного переноса и, в частности, как это сделали авторы [63, 89], к аналогии с. теплоотдачей пластины при ламинарном пограничном слое, что приводит к выражению [c.91]

Теплоотдача пластины при ламинарном пограничном слое. [c.325]

Теплоотдача пластины при ламинарном пограничном слое. Решение на основе теории теплового пограничного слоя [c.327]

На рис. 3-6 приведены результаты обобщения опытных данных по средней теплоотдаче пластины при ламинарном пограничном слое [Л. 27]. На рис. 3-7 приведены результаты обобщения [c.70]

Для расчета локальных коэффициентов теплоотдачи пластины при ламинарном пограничном слое и наличии необогреваемого участка было получено уравнение [c.182]

Теплоотдача пластины, обтекаемой ламинарным пограничным слоем при Рг 1 (приближенное решение) [c.225]

Теплоотдача пластины, обтекаемой ламинарным пограничным слоем при Рг 1 [c.227]

Рис. 7-4. Изменение коэффициента теплоотдачи вдоль пластины при ламинарном пограничном слое.

Теплоотдачу пластины, омываемой свободным потоком жидкости (градиент давления вдоль пластины равен нулю), при ламинарном пограничном слое можно рассчитать на основе теории динамического пограничного слоя с использованием интегрального соотношения количества движения. Схема такой пластины показана на рис. 5.3. Все теплофизические свойства теплоносителя считаются независящими от температуры. [c.325]

Рис. 2.35. Местная теплоотдача пластины, омываемой продольным потоком воздуха I - при ламинарном пограничном слое II - при турбулентном пограничном слое (м/с)

Теплоотдача при продольном обтекании пластины. Местная и средняя теплоотдача пластины, продольно обтекаемой жидкостью (газом) при ламинарном пограничном слое (Re <5 10 ), определяется по формулам [24] [c.218]

Теплоотдача при постоянной плотности теплового потока на стенке, рассчитанная по этому уравнению, приблизительно на 4% выше, чем теплоотдача при постоянной температуре пластины. Напомним, что при ламинарном пограничном слое эта разница составляла 36%. Теплообмен при внешнем турбулентном пограничном слое, как и при течении в трубах, значительно менее чувствителен, к изменению температуры стенки, чем при ламинарном, особенно при высоких числах Прандтля. Напротив, при низких числах Прандтля влияние изменения температуры стенки на турбулентный пограничный слой достаточно велико. [c.294]

Теплопередача при продольном обтекании пластины и поперечном обтекании цилиндра. Расчет теплоотдачи пластины, продольно обтекаемой жидкостью (газом) при ламинарном пограничном слое ( с5 10 1, производится по формуле [c.95]

Формула (7-10) может быть использована для расчета коэффици- ента теплоотдачи при ламинарном пограничном слое. Эта формула получена при условии, что температура поверхности 4 постоянна и в начале пластины нет участка, не участвующего в теплообмене. [c.180]

Величину Nu (m=o) можно определить по формуле (7-10). Тогда, как следует из соотношения (7-11), для расчета местных коэффициентов теплоотдачи при переменной температуре поверхности пластины и ламинарном пограничном слое может быть использовано уравнение [c.180]

Отрицательные степени при X в (10.1) и (10.2) указывают на уменьшение коэффициента теплоотдачи по длине пластины. Если заменить все безразмерные числа отношениями соответствующих размерных величин, то будут видны степени влияния и других факторов, например на участке ламинарного пограничного слоя а на участке [c.84]

Для определения влияния любого размерного фактора на коэффициент теплоотдачи необходимо выразить все безразмерные числа через входящие в них размерные величины и получить зависимость а от всех размерных величин в явном виде. Но скорость входит только в одно безразмерное число Re, поэтому степень ее влияния на а равна степени влияния Re на Nu. Для продольного обтекания пластины — при ламинарном течении в пограничном слое и — при турбулентном. [c.212]

Теплоотдача от жидкости к пластине определяется характером течения рабочего тела вдоль поверхности. Около пластины образуется пограничный слой, в котором движение может быть как ламинарным, так и турбулентным. Однако и при турбулентном пограничном слое у стенки имеется тонкий ламинарный подслой, представляющий собой главное термическое сопротивление. [c.431]

Рис. 6.8. Распределение скорости в ламинарном пограничном слое на пластине при наличии теплоотдачи и Г ./То = 0,25, Рг = 1, (О = 0,76, к = 1,4

Рис. 6.9. Распределение температуры в ламинарном пограничном слое на пластине при наличии теплоотдачи и = 0,25,

Обработка опытных данных по теплоотдаче плоской пластины в условиях подвода инородного газа в ламинарный пограничный слой, полученных при использовании различных видов газов — охладителей, позволила получить следующую связь коэффициентов теплоотдачи при вдувании охладителя а и для непроницаемой стенки а [c.420]

Однако данные по этому поводу противоречивы [3, 17, 241. В частности наблюдалось уменьшение коэффициента теплоотдачи за счет испарения влаги с той же поверхности, например при подаче жидкости через пористую пластину [17], что объяснялось увеличением толщины пограничного слоя за счет паров жидкости. Вместе с тем на основе анализа решения Эккерта показано, что необходим температурный перепад не меньше 260 К, чтобы при испарении жидкости в ламинарный пограничный слой коэффициент теплоотдачи уменьшился на 10 % [57]. [c.28]

Теплоотдача при вынужденном движении жидкости вдоль плоской поверхности. При движении жидкости вдоль плоской поверхности профиль распределения продольной скорости поперек потока изменяется по мере удаления от передней кромки пластины. Если скорость в ядре потока и о, то основное изменение ее происходит в пограничном слое толщиной б, где скорость уменьщается от vvo до и,. = О на поверхности пластины. Течение в пограничном слое может быть как ламинарным, так и турбулентным. Режим течения определяется критическим значением критерия Рейнольдса, нижний предел которого для ламинарного пограничного слоя равен Re p = 8 Ю , а при Re > 3 10 вдоль пластины устанавливается устойчивый турбулентный режим течения. При значениях 8 10 < Re < 3 10 режим течения — переходный (рис. 2.30). [c.170]

Теплоотдача пластины при наличии ламинарного и турбулентного пограничных слоев. Решим эту задачу, воспользовавшись теорией динамического пограничного слоя. Для этого профиль скоростей в пограничном слое зададим в виде степенного многочлена [c.206]

Окончательно расчетное уравнение для теплоотдачи при течении жидкости вдоль пластины и наличии ламинарного пограничного слоя (Не 4 16 ) принимает вид [c.208]

Для расчета теплоотдачи вертикальной пластины в условиях естественной конвекции могут быть использованы методы теории ламинарного пограничного слоя. При этом система уравнений (2.85) —(2.87) должна быть решена для граничных условий = Wy = О, Т Дг при у = о и Wy, = Wy = Q, T = Tas при V = e, где X — продольная, а у — поперечная координаты. Перейдем к переменным [c.118]

Анализ формул (10.1) и (10.2) количественно подтверждает сделанные ранее качественные выводы (см. 9.2). В частности, отрицательные степени при X указывают на уменьшение коэффициента теплоотдачи по длине пластины. Если привести эти формулы к размерному виду, заменив все безразмерные числа отношениями соответствующих размерных величин, то будут видны степени влияния и других факторов, например на участке ламинарного пограничного слоя а-— а на участке турбулентного а—показатель степени у коэффициента теплопроводности соответственно равен 0,67 и 0,57. [c.96]

Теплоотдача между двумя параллельными пластинами, расположенными вертикально, зависит от числа Ra, расстояния между пластинами В и высоты пластин Н. При Н/В < 3 теплоотдачу в условиях естественной конвекции для ламинарного пограничного слоя рекомендуется считать по формулам для одиночных пластин, расположенных в неограниченном пространстве. Восходящий на горячей и нисходящий на холодной пластинах потоки не оказывают влияния друг на друга. При отношении Н В > 3 между пластинами возможно возникновение циркуляционных контуров, которые влияют на теплоотдачу. При смыкании пограничных слоев тепло передается теплопроводностью. [c.148]

Сопоставление формул (6.33) и (6.19) показывает, что теория теплового и динамического пограничных слоев приводит к одинаковым результатам. Экспериментальное исследование этой задачи также дает аналогичные результаты. При ламинарном пограничном слое результаты исследования средних коэффициентов теплоотдачи на пластине для tu, = onst обобщены формулой [c.329]

Рассмотренные выше количественные соотношения относятся, главным образом, к теплоотдаче при безнапорном обтекании пластины. Для ламинарного пограничного слоя градиент давления оказывает существенное влияние на интенсивность теплоотдачи при вдувании. Отрицательные градиенты давления при прочих равных условиях увеличивают поток теплоты к стенке, а положительные — уменьшают интенсивность теплообмена. При турбулентном пограничном слое влияние градиента давления на интенсивность теплообмена невелико и при расчете может не приимматься во внимание. [c.421]

Определение среднего коэффициента теплоотдачи по соотношению (3-17) имеет также то преимущество, что при этом расчетные уравнения (3-10) и (3-12) для средней теплоотдачи изотермической пластины оказываются обычно справедливыми с достаточной степенью точности для нахождения среднего коэффициента теплоотдачи пластины с переменным по длине температурным напором. Так, например, при таком методе расчета среднего коэффициента теплоотдачи для пластины с = onst поправки на неизотермичность составляют при ламинарном пограничном слое примерно -f6% при турбулентном пограничном слое +1 % [c.72]

Рис. 7-12. Местная теплоотдача пластины, омываемой, продольным потоком воздуха. / — теплоотдача при ламинарном пограничном слое (Ыи=0,ЗКеО,5 при Рг=0,7) // — теплоотдача при турбулентном пограничном слое (Ми=0,0255 Ке0,8 при Рг=0,7) / — ш-260 Л(/сгк 2 — 245 3 — 220 4-188 5-162 6—139 7-82.5 в - 62,5 9 - 42.3 /0-40.1 11— Ъ Л /2-15,4 /3-12,3

Теплообмен между двумя вертикальными пластинами. Теплоотдача между двумя пластинами, расположенными вертикально, зависит не только от произведения Gr-Pr, но и от двух размеров расстояния между пластинами б н высоты пластин Н (рис.- 9.5, а). При отношении Я/б <3 для ламинарного пограничного слоя теплоотдачу можно вычислить по формулам для одиноч- [c.182]

Если вся пластина- занята турбулентным слоем (в случае высокой степени турбулентности набегающего потока, неудобообтекаемости передней кромки и т. п.), то изменение коэффициента теплоотдачи вдоль пластины имеет вид, изображенный на рис. 7-13 (кривая 1). При наличии на передной части пластины ламинарного пограничного слоя коэффициент теплоотдачи изменяется по более сложному закону (рис. 7-13, кривая 2). [c.199]

В настоящее время теплообмен при обтекании тела потоком с химическими реакциями находится в стадии изучения. Исследовались в основном paiBHOBe Hbie течения диссоциирующего газа при химически не активной (не каталитической) поверхности стенки. Расчетно-теоретические исследования показывают, что коэффициенты теплоотдачи с уче-том переменности физических свойств могут отличаться от а при постоянных свойствах в случае ламинарного пограничного слоя на пластине на величину до 30%, турбулентного — до 50%. В обоих случаях а вычисляется по уравнению (15-10) Отмечаемая разница тем значительнее, чем больше отличаются от единицы отношения энтальпий ho/h или плотностей рс/ро- [c.357]

Впервые теоретический расчет распределения температур и теплоотдачи в ламинарном пограничном слое выполнил Польгаузен в 1921 г. В этом исследовании физические свойства теплоносителя предполагались неизменными, а температура поверхности пластины — постоянной по длине. Польгаузен установил, что отношение температурных напоров при фиксированном зна- [c.70]

По уравнению (10-51) можно весьма просто определить коэффициент теплоотдачи к ламинарному пограничному слою на теле вращения с постоянной температурой поверхности при произвольном изменении вдоль нее скорости внешнего течения й . Для плоского течения R выпадает из уравнения. Легко показать, что при обтекании плоской пластины уравнение (10-51) сводится к уравнению (10-13), а при двумерном и осесимметричном течениях в окрестности критической точки — соответственно к уравнениям (10-17) и (10-18). Таким обра- [c.272]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...