Конструкции центробежных форсунок

КОНСТРУКЦИИ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ ФОРСУНОК [c.129]

Во всех конструкциях центробежных форсунок, представленных на рис. 15, схема движения топлива аналогична схеме, представленной на рис. 17. Для анализа рабочего процесса форсунки было выбрано три характерных сечения на входе в камеру закручивания, на входе в сопло и вблизи выхода из сопла. Параметры в этих сечениях обозначаются соответственно индексами 1, 2 и 3. Индекс т указывает, что параметр относится к элементам жидкости, находящимся на поверхности воздушного вихря. [c.44]

Рис. 21. Зависимость коэффициентов сопротивления ц, и от величины Л Re и конструкции центробежных форсунок

Рис. 22. Зависимость общего коэффициента сопротивления головки распылителя от конструкции центробежных форсунок и величины Re t, 2, 3, 4 см. рис. 21)

Рис. 23. Зависимость относительной энергии потока вязкого топлива на входе и выходе из камеры закручивания от конструкции центробежных форсунок и величины ARe

Распыливание жидкого топлива производится с помощью центробежных или струйных форсунок, которые обычно приваривают к коллекторам. Примеры конструкций центробежных форсунок показаны на рис. 9.12 [24, 35]. Форсунки располагают на- [c.454]

Существует много конструкций центробежных форсунок. Широко [c.198]

Производительность центробежных форсунок регулируется изменением подачи мазута при помощи дроссельного клапана. С вполне достаточной для практики точностью можно считать, что сопротивление форсунки (давление перед ней) и расход топлива связаны квадратичной зависимостью. Глубина регулирования определяется нижним пределом давления мазута и зависит от конструкции горелки, теплонапряжения топочной камеры и других факторов. Для паромеханических форсунок ЦКТИ глубина регулирования дополнительно увеличивается за счет парового распыливания. [c.143]

Рассмотренные в предыдущем параграфе простые центробежные форсунки в целом обладают ограниченным диапазоном регулирования. Между тем в ряде случаев, как, например, на транспорте и в коммунальных установках, диапазон регулирования должен состав-лят > 10 1, а отсюда и появление ряда специальных конструкций. [c.144]

При проектировании мокрого золоулавливающего аппарата важно правильно выбрать типоразмер и конструкцию форсунки, устанавливаемой в трубе Вентури. На тепловых электростанциях, оборудованных золоуловителями с трубами Вентури, получила широкое распространение центробежная форсунка конструкции УО ОРГРЭС с диаметром выходного отверстия йГ=10 12 14 16 18 20 22 24 26 мм и тремя типами закручивающих аппаратов (рис. 3-9 и табл. 3-7). 102 [c.102]

Основное внимание в последующем было уделено освоению системы центральной подачи орошающей воды с помощью механических форсунок, в качестве которых были проверены форсунка ВТИ [Л. 25] и работающая на аналогичном принципе центробежная форсунка УО ОРГРЭС, конструкция которой понятна из риС 3-9. Большинство золоуловителей с трубами Вентури оборудовано форсунками УО ОРГРЭС, дисперсные показате- [c.120]

Для распыливания тяжелых топлив, начиная с форсунки Григорьева П. И. [8], применяются различные варианты конструкций простых центробежных форсунок. Особенность их работы заключается в сообщении топливу перед соплом тангенциального направления движения. Это достигается винтовой нарезкой, установкой конического или цилиндрического шнека, подачей топлива в вихревую камеру по тангенциальным каналам и с помощью лопаточного завихрителя (рис. 1). Вследствие наличия тангенциальной составляющей скорости топливо из сопла центробежной форсунки вытекает в форме конусной пленки. [c.7]

КОНСТРУКЦИИ и ХАРАКТЕРИСТИКИ ОДНОСТУПЕНЧАТЫХ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ ФОРСУНОК [c.41]

Анализ конструкции рассмотренных одноступенчатых центробежных форсунок показывает, что они различаются в основном условиями ввода топлива в камеру закручивания, а иногда ее размерами. У некоторых форсунок (см. рис. 15, а) сечения входных каналов отличаются от круга, а направление каналов отклоняется от тангенциального к камере закручивания и от нормального [c.43]

Для анализа работы центробежных форсунок при распыливании тяжелых топлив, выбора оптимальной конструкции и режима работы необходимо знать гидравлические сопротивления отдельных элементов и всего распылителя и использование давления в топливной системе. От конструкции центробежного распылителя и режима работы зависят потери давления в распылителе и использование давления топлива.. Важно практически иметь наибольшие тангенциальные скоростные напоры на входе и выходе из сопла, определяющие величины момента количества движения и интенсивность закручивания топливной струи. [c.52]

На рис. 21 приведены зависимости коэффициентов сопротивлений от величины числа Л Re для центробежных форсунок, широко применяемых в паровых котлах. Анализ полученных гидравлических характеристик позволяет сделать следующие выводы. Для центробежных форсунок всех опытных конструкций в широком диапазоне изменения режимных параметров коэффициенты сопротивлений впускного тракта, цилиндрических и торцовых стенок камеры закручивания и сопла определяются конструкцией и величиной числа Л Re. Характер зависимости коэффициентов сопротивлений Сц, и для всех [c.58]

Рис. 29. Зависимость характеристик центробежных форсунок от конструкции и величины

Результаты опытов показывают, что на равномерность распределения топлива влияют число входных каналов, эксцентриситет сопла по отношению к камере закручивания, различие в размерах отдельных входных каналов и величине плеча закручивания, чистота обработки камеры закручивания, сопла и входных каналов. При изготовлении центробежных форсунок необходимо, чтобы число входных каналов было не меньше двух, выбирать такую конструкцию и технологию изготовления, при которых можно избежать или уменьшить до минимума эксцентриситет сопла. [c.81]

При работе одноступенчатых центробежных форсунок определенной конструкции и при неизменных физических свойствах сред скорость истечения пленки на выходе из сопла, а также расход топлива можно рассчитывать по формулам (73) и приведенной ниже [c.92]

ЛИБО через систему радиальных отверстий, тарельчатый насадок или наконечник, выполненный по типу центробежной форсунки. Имеются конструкции с вращающимися питателями и промежуточными резервуарами, из которых топливо в распылитель поступает через плотнику, и т. п. [c.169]

Для количественной оценки влияния конструкций и точности выполнения основных элементов центробежных форсунок на отклонения расхода топлива используют метод малых превращений с заменой абсолютных отклонений относительными. [c.186]

Необходимо отметить, что рекомендации по расчету и выбору диаметров сопла, сечения входных каналов и их числа даны на основе рекомендации ЦКТИ и накопленного опыта эксплуатации форсунок. Результаты многочисленных опытов показывают, что приведенные кривые и уравнения могут применяться не только для конструкций, указанных на рис. 15, но и для ряда центробежных форсунок других типов, применяемых в топочной практике. [c.192]

В заключение гидравлического расчета форсунок по формулам (56) и (59) определяют угол факела и толщину пленки на выходе из центробежных форсунок. При этом для ряда широко применяемых конструкций форсунок значение эквивалентной действующей характеристики А д можно рассчитать по уравнению (35), а безразмерный радиус воздушного вихря на срезе сопла целесообразно находить по кривым рис. 28 или с помощью уравнений (61) или (62). [c.193]

Однако в ряде случаев, особенно при двухкомпонентных центробежных форсунках, либо из-за особенностей их гидравлических характеристик, либо для обеспечения устойчивости рабочего процесса приходится горючее из охлаждающего тракта направлять во внешнюю полость, а окислитель — во внутреннюю. Это существенно усложняет конструкцию головки, так кж в корпусе головки приходится устраивать перекрещивающиеся каналы. То же происходит и при необходимости вводить компонент во внутреннюю полость головки помимо охлаждающего тракта. В этом случае вокруг головки приходится устраивать специальный коллектор с соответствующими радиальными каналами в корпусе головки для прохода компонента во внутреннюю полость. [c.131]

Конструкция головки усложняется также и при решении устройства пояса завесы охлаждения, встроенного в конструкцию головки, особенно если для него необходимо предусмотреть специальный коллектор или полость. Усложнение конструкции происходит и при устройстве в конструкции головки блока зажигания несамовоспламеняющихся компонентов. В некоторых случаях головка может иметь больше двух полостей. Например, при глубоком регулировании тяги иногда используют центробежные форсунки с двумя рядами тангенциальных каналов, каждый из которых сообщается со своей независимой полостью. В этом случае головка имеет как минимум четыре полости, в которые компоненты поступают через свои патрубки. То же самое происходит, если для глубокого регулирования форсунки на головке разбиваются на группы, каждая из которых питается из своих полостей. Могут быть и другие обстоятельства, при которых число полостей в головке бывает больше двух. [c.131]

Один из вариантов схемы конструкции головки с двухкомпонентными центробежными форсунками показана на рис. 7.7. Здесь корпус головки 3 выполнен вместе с передним огневым днищем 8. Заметим, во многих случаях огневое днище выполняется отдельно от корпуса головки. Причем при необходимости интенсификации охлаждения огневого днища, что характерно для кислородных и работающих по схеме с дожиганием двигателей, оно вьшолняется из теплопроводных материалов, например медных сплавов. В этом случае огневое днище соединяется со стальным корпусом головки с помощью пайки. [c.132]

Для работы на жидком топливе в камерах сгорания обычно применяют центробежные форсунки (рис. 13.16). Они просты по конструкции, надежны в работе и обеспечивают хорошее распыливание топлива. К форсунке топливо подается насосом 5 под давлением, превышающим давление воздуха за компрессором. Поступает оно сначала в кольцевую [c.411]

Основное функциональное назначение любого антикоррозионно, го покрытия — обеспечение защиты материала конструкции от непосредственного контакта с агрессивной средой, от кавитационных, эрозионных и абразивных воздействий. Защитное покрытие может выполнять также и антиадгезионную роль, препятствуя налипанию или отложению компонентов среды на стенках аппаратов и трубопроводов. Химическое оборудование с полимерным покрытием выполняет различные функции, которые так или иначе влияют на выбор критерия отказа. Так, например, предельное состояние емкостной, колонной и реакционной аппаратуры с покрытием должно отличаться от предельного состояния насосов, вакуум-фильтров, центрифуг и т. д. Во многих случаях необходимо устанавливать предельные состояния для отдельных элементов и узлов аппаратов и машин форсунок, оросителей, мешалок, колес центробежных насосов п т. д. Такой подход позволяет более рационально выбирать тип и конструкцию полимерного покрытия. [c.44]

Рис. 2.7. Конструкции форсунок эжекторного (а) и центробежного (б) типов

В книге рассмотрены процессы распыливания тяжелых жидких топлив. Даны гидравлические и дисперсионные характеристики форсунок различных типов, а также результаты исследования зависимостей этих характеристик от конструкций, основных размеров и режимов работы форсунок. Приведены эксплуатационные требования к форсункам, даны рекомендации для их реализации и методика расчета центробежных распылителей. [c.2]

Распределение распыленного форсункой топлива оценивается полем удельных потоков топлива в различных участках факела. Распределение топлива в факеле зависит от типа форсунки и должно соответствовать распределению воздуха и конструкции топочной камеры. Для струйных форсунок характерно распределение топлива по радиусу с резко выраженным максимумом на оси для центробежных, как правило, с двумя максимумами на некотором расстоянии от оси. Для большинства топочных установок [c.22]

Изменения потока вязкого топлива на входе и выходе из камеры закручивания и на входе и выходе из сопла в засисимости от конструкций центробежных форсунок и величины Л Re представлены на рис. 23 и 24. [c.62]

На рис. 28 приведена конструкция ротационной форсунки Р-3, выпускаемой таллинским заводом Терас . Форсунка представляет собой агрегат, состоящий из вентилятора 1 с электродвигателем 2 и ротационного распыли-вающего устройства. Топливо по трубе 3, расположенной в пустотелом валу 4, поступает через сопло 5 на внутреннюю коническую поверхность распыли-вающего стакана 6, приводимого во вращение электродвигателем. Под действием центробежной силы происходит распыли-вание топлива на однородные по размерам капли. [c.57]

Большое значение для дальнейшего углубления тео-, рии распада струи под воздействием малых возмущений имеют работы по ультразвуковым генераторам. Согласно результатам исследования гидро- и аэродинамических излучателей следует, что вихревой свисток, конструкция которого напоминает центробежную форсунку, генерирует колебания, частоты которых зависят от основных размеров свистка и могут достигать ультразвуковых. Проведя аналогию с центробежной форсункой, можно считать, что и она также генерирует колебания, и при некоторых частотах, определяемых размерами и режимом работы форсунки, эти колебания способствуют дроблению струи на капли. Такое предположение авторы допускают на основании анализа многочисленных опытных данных, в которых периодически встечаются резкие отклонения значений тонкости распылидяния пт пфирй зависимости. [c.17]

Для распыливания тяжелых топлив в топках паровых котлов средней и большой мощности и в камерах сгорания газотурбинных установок используют центробежные форсунки разных конструкций. Широкое применение нашли форсунки с тангенциальными входными каналами прямоугольного сечения, форсунки с входными каналами круглого сечения, расположенными тангенциально или под углом к оси сопла, форсунки с винтовыми завихри-телями и др. (рис. 15, а—г). [c.41]

На рис. 32 представлены опытные кривые изменения удельных потоков вязкого топлива по длине факела, которые получены с использованием форсунок широко применяемых конструкций (см. рис. 15). При опытах распыливался мазут 40 центробежными форсунками с диаметром сопла 2,61 мм. Удельные потоки топлива опрё-gs/f M ex) делялись В сечсниях фа- [c.80]

Приведенный анализ влияния ряда факторов на основные показатели работы форсунок в первом приближении может быть использован при расчете и коиструировании одноступенчатых центробежных форсунок, близких по конструкции к рассмотренным. [c.90]

Как следует из анализа конструкций форсунок, наиболее эффективное взаимодействие распыливающего агента и топлива происходит при закручивании потока воздуха или пара. Для расчета этого потока можно воспользоваться основными зависимостями, полученными для истечения идеальной жидкости из центробежных форсунок, только при этом необходимо учесть сжимаемость распыливающего агента. Согласно расчету Скобелкина В. И., сжимаемость газа может быть учтена в результате введения поправки к геометрической характеристике, которая заменяется произведением А — = А , где Ро и [c.144]

Среди комбинированных форсунок различных вариантов наибольшее распространение получили паро- и пневмомеханические форсунки, работающие на номинальном режиме с большим давлением топлива, а на малых расходах — с подачей распыливающего агента пара или воздуха. В некоторых форсунках пар подается на всех режимах, при этом воздействие его на макро- и микроструктуру факела с увеличением расхода топлива снижается. В большинстве конструкций топливу сообщают тангенциальную скорость и распылитель выполняют по одной из простейших схем центробежных форсунок, а именно с входными каналами прямоугольного или круглого сечений, с распределительной шайбой или без нее и т. д. [c.157]

Паровой или воздушный поток, как правило, подается с внешней стороны топливного факела и направлен под углом к топливной пленке. В зависимости от угла встречи потоков сопло распылителя имеет форму цилиндрической или конической ш,ели. В паро- и пневмомеханических форсунках системы ЦКТИ и ВТИ [8] распыливающему агенту сообш,ают тангенциальное направление движения, и форсунку выполняют по схеме двухсопловой центробежной форсунки. Кроме того, в конструкции форсунок, приведенных на рис. 78, паровой завихритель выполнен в одной детали с топливным распылителем, что создает определенные [c.158]

Нормативным методом теплового расчета котельных агрегатов-рекомендуется, чтобы кинематическая вязкость топлива для механических форсунок при работе на всех режимах была не выше 44 мм /сек. Многочисленные исследования показали, что этот уровень вязкости является достаточным для надежного сжигания топлив с использованием распылителей различных конструкций и при работе на разных по качеству топливах, в том числе и на тяжелых. Как известно, вязкость топлива ири использовании его в ротационной форсунке не должна превышать 90 мм сек. Для некоторого увеличения эффективности распыливания при сжигании сернистых и высокосернистых мазутов их вязкость при работе центробежных форсунок должна быть на уровне 12—30 мм7сек, а при работе ротационных форсунок — не превышать 60 мм сек. [c.178]

Топливные форсунки. В камерах сгорания ГТД для распыли-вания топлива используют в основном двухканальные центробежные форсунки. На рис. 8.19 приведена конструкция центробежной двухсопловой форсунки и ее расходная характеристика. [c.411]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...