Кривая амплитудно-частотная

Кривая амплитудно-частотная 232, 237, 464 [c.476]

Кривые амплитудно-частотных характеристик опор типа А1 и А2, иллюстрирующие влияние типа соединения камер при равных параметрах для ряда их сочетаний, представлены на рис. 5. Сплошными линиями даны кривые для опор типа А2, пунктирными — для А1. Характеристики построены для В = 2000 кгс, = 2, Pi = 1 кгс/см , N = А, п = 1,4, F = 2000 см , Уог = 24 ООО см . Кривые 1 VL 2 — характеристики при равных параметрах и соблюдении (29), причем относительный запас устойчивости, определяемый как [c.123]

Изложенный метод позволяет получить также амплитудно-частотные характеристики системы. Для их построения система (7. 23) решается при различных значениях частоты возмущающей силы и неизменном участке ее приложения. По результатам расчетов можно построить кривые (амплитудно-частотные характеристики), показывающие характер изменения приведенных упругих моментов на участках трансмиссии при единичном возбуждении в некотором диапазоне частот, [c.280]

Как видно из сопоставления этих кривых, амплитудно-частотная характеристика двойной сейсмической подвески при А, > 3 обнаруживает достаточную равномерность и, следовательно, погрешность измерения прогибов вала будет одинакова на всех скоростях вращения вала. Кроме того, частотная характеристика сейсмической подвески датчика проверялась на вибростенде. Проверка производилась следующим образом. С помощью оптического микроскопа устанавливались различные амплитуды вибраций линеек электродинамического вибростенда на частотах от 30 до 120 гц. Датчик, закрепленный с помощью кронштейна на этих линейках, измерял зазор между одной из линеек и по величине двойной амплитуды сигнала датчика, записанного неоднократно на пленке шлейфового осциллографа, устанавливалась зависимость амплитуды сигнала выходного напряжения от амплитуды вибраций линеек на различных частотах. Как видно из фиг. 7, эта зависимость получалась прак-35 547 [c.547]

По найденным зависимостям на рис. 6-5 построены кривые амплитудно-частотных и фазо-частотных характеристик того же теплообменника, что и на рис. 6-3. [c.239]

При более слабых связях к < йкр) кривые амплитудно-частотных характеристик вблизи частоты резонанса (резонансные кривые) имеют один подъем. [c.21]

Следовательно, если искать решение уравнения (14.13) в виде y — As n(iit, то возможно получение трех различных амплитуд при одной и той же частоте (о. Возможность возникновения нескольких периодических режимов при одной и той же вынуждающей силе составляет характерную особенность нелинейных систем. На рис. 50, а показана зависимость амплитуды А от частоты со, или амплитудно-частотная характеристика, для случая, когда коэффициент жесткости увеличивается при увеличении силы. Пунктиром показана скелетная кривая — график зависимости между частотой и амплитудой свободных колебаний. Сравнение полученной амплитудно-частотной характеристики с резонансной кривой при линейном упругом звене (см. рис. 48,а) показывает, что нелинейность упругого звена приводит к возникновению колебаний с большой амплитудой при частотах вынуждающей силы, превышающих собственную частоту (затягивание резонанса в область высоких частот). [c.118]

Если коэффициент жесткости уменьшается с увеличением силы, то наклон скелетной кривой и амплитудно-частотной характеристи- [c.118]

Уравнение движения защищаемого объекта после его линеаризации обычно имеет вид, сходный с видом уравнения (14.13). Характерной особенностью решения этого уравнения является зависимость квадрата собственной частоты от амплитуды, изображаемой скелетной кривой (см. рис. 50), и, как следствие, наклон амплитудно-частотной характеристики в области резонансных частот. [c.142]

При мягкой характеристике упругого звена наклон скелетной кривой и амплитудно-частотной характеристики направлен к оси Л (рис. 71,6), что приводит к затягиванию резонанса в область низких частот. При учете трения в кинематических парах амплитуда колебаний при резонансе имеет конечную величину, и обе ветви амплитудно-частотной характеристики смыкаются (рис. 71, в). [c.241]

Заметим, наконец, что были построены амплитудно-частотные и нагрузочные кривые системы на основании обработки соответствующих осциллограмм определены области характеристик источника энергии, соответствующие устойчивым стационарным движениям исследованы свойства почти периодических колебаний в зависимости от крутизны характеристики источника энергии. Для краткости эти результаты здесь не излагаются. Отметим лишь то, что результаты моделирования достаточно хорошо согласуются с теоретическими, приведенными в работе [4]. [c.33]

На рис. 43 показано семейство амплитудно-частотных характеристик и скелетная кривая условного осциллятора. [c.150]

Для построения амплитудно-частотных характеристик (рис. III. 11) необходимо вычислить предварительно р и ро и соответствующие им угловые скорости ю и о- При медленном изменении со от О до со о прогиб ротора изменяется по кривой А, определяемой уравнением (III.87). Однако при со = соо происходит скачкообразное изменение жесткости системы, и дальнейшее изменение прогиба определяется формулой (И 1.90). [c.144]

Таким образом, при соответствующем выборе параметров амплитудно-частотная характеристика системы представляется ломаной кривой ОВВ"В А". Суш,ественной особенностью этой кривой является ограниченность прогибов даже при отсутствии 144 [c.144]

Амплитудно-частотные характеристики ротора на опорах с промежуточной массой имеют вид, примерно совпадающий с характеристикой, представленной на рис. II 1.11. Основное отличие заключается в изменении характера кривой СС, которая уже будет являться частью амплитудно-частотной характеристики двухмассовой системы, имеющей два резонансных пика. Условиями эффективной работы такой опоры являются [c.146]

Ниже рассматриваются несколько иные подходы на примерах решения ряда типичных конкретных задач. Если осесимметричное контактное соединение, содержащее стержень с посаженной на него с натягом втулкой и затянутое гайкой, поместить в определенным образом ориентированное вибрационное поле, то полученная амплитудно-частотная характеристика может служить оценкой качества сборки соединения. Так, незатянутому состоянию узла отвечает кривая 1, полностью собранному и затянутому — кривая [c.137]

В основном упругой деформацией выступов и дальнейшим сближением иоверхностей. Потери энергии в контакте соизмеримы с потерями на внутреннее трение в стержне. С увеличением амплитуды тангенциальной силы увеличиваются площадь контакта и доля проскальзывания (необратимой части деформации), а также связанные с ними потери на внешнее трение. При увеличении перемещения на порядок от 0,05 до 0,5 мкм потери энергии увеличиваются примерно на два порядка, и такое же увеличение потерь имеется при увеличении перемещений в 4 раза — от 0,5 до 2 мкм. При последовательном увеличении амплитуды силы возбуждения происходит незначительное уменьшение резонансной частоты колебаний. Амплитудно-частотные характеристики при перемещениях на резонансе выше 0,5 мкм имеют выраженный наклон в сторону меньших частот, а скелетная кривая соответствует мягкой характеристике жесткости. Жесткость контакта с сухими поверхностями составила —5-1Q5 кгс/см, со смазываемыми — 4-10 кгс/см. [c.78]

Кривая 5 является амплитудно-частотной характеристикой дифференциального сильфонного датчика, работающего при избыточном рабочем давлении 1,5-10 н/м , имеющего диаметр входного дросселя 1,0 мм и диаметр измерительного сопла 2,0 мм. Как видно из рисунка, преимущество исследуемого пневматического преобразователя очевидно. Действительно, динамическая погрешность сильфонного датчика при частоте 10 рад/с составляет 63% от контролируемой амплитуды, а погрепшость исследуемого преобразователя при тех же условиях не превышает 12% (кривая 4). [c.195]

На рис. 14 представлены амплитудно-частотные характеристики трех подшипников (2А обозначает двойную амплитуду колебаний). Как видно из рисунка, у кривых 1 и 3 при 2 100 и 1 800 об мин наблюдается по одному резонансному пику, а у кривой 2 — два резонансных пика при [c.23]

На рис. 16 сплошными линиями 1 п 3 нанесены амплитудно-частотные характеристики двух подшипников, а пунктирными 2 а 4 — амплитудно-частотные характеристики ригелей, на которых эти подшипники установлены. Несмотря на интенсивные резонансные поперечные колебания подшипников (96 мк, см. кривую 5), амплитуды колебаний ригеля в том же направлении увеличиваются только на 6 мк. [c.23]

На рис. 2-19 представлены амплитудно-частотные характеристики трех подшипников 2А означает двойную амплитуду колебаний). Как видно из рисунка, у кривых 1 и [c.46]

Согласно этой формуле, на фиг. 6 построены амплитудно-частотные характеристики подвески для двух случаев при отсутствии демпфирования (кривая //) и оптимальном демпфировании (кривая /). Кривая 111 приведена для сравнения и соответствует обычной сейсмической подвеске со слабым демпфированием. [c.547]

На основе амплитудно-частотных характеристик опор, полученных при испытаниях, строят кривые динамических податливостей (рис. 132). [c.301]

На рис. 34 представлены амплитудно-частотные характеристики гидротрансформатора ЛГ-400-35 (кривые 1, 2, 3, 4) и одна характеристика для системы с ГДТ (кривая 5), соответствующая по параметрам кривой 2. Из анализа кривых 2 и 5 видно, что система обладает лучшими демпфирующими и фильтрующими свойствами, чем сам ГДТ. [c.59]

Результаты анализа показывают, что это выражение аналогично соответствующему выражению (72), полученному для данной системы без учета упругой податливости, но отличается постоянными времени отдельных звеньев системы. На рис. 45 для сравнения нанесена амплитудно-частотная характеристика этой системы (кривая /), построенная без учета упругой податливости при тех же параметрах системы. Различие этих характеристик незначительное. Наблюдается лишь некоторое увеличение демпфирующих свойств системы при учете упругой податливости. [c.71]

Результаты- анализа показывают, что переход при расчетах от статических (кривые / и < ) к динамическим, характеристикам ГДТ и системы (кривые 2 и 4) приближает расчетные амплитудно-частотные характеристики к экспериментальным (кривая 5). [c.72]

На рис. 11.10 показаны кривые амплитудно-частотных xapai< теристик, полученные в ИГД им. А. А. Скочинского и предстаг ляющие собой отношение амплитуд нагрузки в тяговом орган подачи к амплитудам возмущающих входных нагрузок на ис полнительном органе комбайна. [c.208]

Рассмотрим вал с одним неуравновешенным диском, имеющим две основные опоры и одну промежуточную (рис. III.21), Промежуточная опора выполнена в виде опоры сухого трения [34]. Очевидно, что при низких скоростях вращения реакция в опоре будет меньше силы сухого трения и, следовательно, рассматриваемая система представляет собой ротор на трех жестких опорах, который имеет некоторую резонансную частоту (Окр-При возрастании угловой скорости прогиб диска будет изменяться согласно амплитудно-частотной характеристике трехопорного ротора (кривые ОА и А А" на рис. III.22). Однако развитие колебаний по этой характеристике будет происходить до тех пор, пока величина силы в промежуточной опоре не сравняется с величи- [c.152]

Таким образом, амплитудно-частотная характеристика ротора с промежуточной опорой сухого трения представляется кривой ОСС В", акритический режим, соответствую- [c.152]

В качестве узкополосных формирователей используют кварцевые, магни-тострикционные, пьезокерамические, L -, RL -, активные R - и другие избирательные фильтры, амплитудно-частотная характеристика которых не описывается кривой Гаусса. Однако кривая Гаусса является хорошей аппроксимацией АЧХ системы последовательно соединенных, настроенных на одну частоту нескольких идентичных фильтров. [c.299]

На рис. 5, а приведена резонансная кривая уравнения (3) при значениях р/ш = 4/9, на рис. 5, б резонансная кривая соответствует значениям р/со = 25/9, на рис. 5, <з — р/со = 12/9. На рис. 5, 3 приведена амплитудно-частотная характеристика системы (3) при = 0. Анализ значений частоты возбуждения соответствующих никам резонансных кривых (рис. 5), показывает, что резонансные явления в системе, поведение которой (шисы-вается уравнением (3), имеют место при [c.64]

Демпфирование для разных форм колебаний можно оцени вать путем обработки на вычислительных машинах данных экс периментов с помощью гармонического анализатора Фурье причем делать это можно различными способами, например из меряя ширину полосы амплитудно-частотной характеристики строя диаграмму Найквиста или используя кривые, описываю щие динамическое поведение и получаемые с помощью подхо дящих алгоритмов, с тем чтобы определить массу, жесткость и коэффициент демпфирования для соответствующих форм колебания [4.19,4.27—4.32]. [c.190]

Приведенные примеры характерны тем, что в обоих случаях элементы, возбуждающие колебания (зубчатая муфта между турбиной и редуктором и зубчатая пара второй ступени), и элементы, на которых развиваются интенсивные резонансные колебания (шестерня II ступени и ротор турбины), разделены торсионом, который обычно рассматривается как слабая связь, играющая роль фильтра, изолирующего обе части системы, расположенные по разные стороны от торсиона. Порядок обнаруженных собственных частот показывает, что они лежат значительно выше области частот, определяемых образованием узлов на участках соединительных валов, и обусловливается, по всей вероятности, податливостями участков, включающих зацепления. Следует отметить, что в описываемом случае исследовались лишь крутильные колебания, возникающие в системе. Обнаруженные при экспериментах режимы повышенных вибраций и достаточно четко вырисовывающиеся резонансные кривые еще раз подтверж дают актуальность расчетного предсказания собственных резонансных частот системы и построения амплитудно-частотных характеристик колебаний рассматриваемых систем. [c.89]

Идеализированные логарифмические амплитудно-частотные характеристики (ЛАЧХ) первого и второго интеграторов (кривые 1 и 2) и корректирующей цени (кривая 3) в области низкой частоты представлены на рис. 4. [c.103]

Зависимости амплитуд пульсаций Дрст (еа) (рис. 6.17, d) близки к тем, которые получены для сопла с прямым срезом (см. рис. 6.8). Вместе с тем такое совпадение не обнаруживается при сопоставлении кривых Арст ( а) для сопла с косым срезом (см. рис. 6.13) и для сверхзвуковой решетки. Отсюда можно заключить, что влияние граничных условий на выходе из сопл и решетки является определяющим. Асимметрия расположения зон отрыва S, и S2 и различные амплитудно-частотные характеристики пуль-сационных процессов в этих зонах создают особые условия для одиночного сопла с косым срезом. Однако можно отметить качественно близкие показания датчиков, расположенных в косом срезе сопла (рис. 6.13) и решетки (рис. 6.17, <3). Эти датчики показывают резонансное увеличение амплитуд на режимах е(1 = 0,4-ь0,42. [c.218]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...