Определение кривых деформирования при различных скоростях

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИВЫХ ДЕФОРМИРОВАНИЯ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ СКОРОСТЯХ [c.340]

В табл. 4.3 приведены средние значения констант, определенные в опытах на одноосное растяжение при различных скоростях деформации. Эти значения использованы при расчете теоретических кривых деформирования по уравнениям (4,27), (4.30). Расчет 130 [c.130]

Вид кривой деформирования при растяжении в значительной мере зависит от температуры (см. рис. 2.1.3) и скорости нагружения (влияние скорости нагружения подробнее будет рассмотрено в разделе 2.1.4). На рис. 2.1.1—2.1.4 и 2.1.7 показаны кривые деформирования при растяжении пластиков с различной арматурой. Особенности кривой деформирования при растяжении армированных пластиков должны учитываться при определении упругих постоянных материала. Они являются отличительной характеристикой армированных пластиков различных видов и должны учитываться также при проектировании конструкций. [c.58]

Предложенный здесь алгоритм был использован для расчета НДС в модели по определению долговечности при различных режимах циклического нагружения. Результаты расчета долговечности Nf одноосных образцов в предположении о межзеренном разрушении материала в зависимости от скорости деформирования I ( i = 2 = l ) представлены на рис. 3.12 (кривая 1). [c.184]

Определение функции неоднородности / (2) путем надлежащего масштабирования кривой деформирования материала с заданной скоростью деформации рассмотрено в 2. Именно в такой континуальной форме удобно хранить информацию о функциях неоднородности различных материалов. При решении конкретных задач с помощью численных методов число подэлементов должно быть конечным (в зависимости от требуемой точности его обычно устанавливают Б интервале 2—8, не более). При этом функция неоднородности соответствующего материала должна быть аппроксимирована ломаной (рис. 3.18). Теперь функция неоднородности определяется набором значений Zk = or/ot, и gk (весовые коэффициенты). Первые из них находятся как отношения ординат угловых точек к величине взятой в том же масштабе вторые —уклонами участков ломаной уменьшение уклона при переходе к следующему участку равно весовому коэффициенту очередного подэлемента. [c.64]

В некоторых случаях получение кривой зависимости о = = f (врае) бывает затруднительно (ст — напряжения, возникающие в материале при одноосном растяжении, Ер в — соответствующие им удлинения рабочей части образца). Общеизвестны трудности определения связанные с применением экстензометров на образцах с малой базой (микрообразцы) и с испытаниями образцов при повышенных скоростях деформирования и различных температурах. [c.93]

Кривые показывают уменьшение сопротивления деформированию с возрастанием температуры как при статическом, так и при динамическом деформировании. Исключением являются зоны с температу- рой 300—400° при статическом и 400—600° при динамическом воздействии сил, связанные с явлением синеломкости, которая возникает, как мы знаем, вследствие высокодисперсных выделений. Поскольку для завершения этого процесса требуется определенное время, то в зависимости от скорости деформации оно проявляется в различных температурных интервалах. [c.54]

Для определения запасов термоусталостной прочности лопатки с покрытием необходимо иметь следующие исходные данные и материалы по режимам эксплуатации - данные технических условий по наработке на различных режимах за весь назначенный ресурс лопатки по температурным полям - температурные поля в лопатке при возможных термоциклических нагружениях по свойствам материалов - диаграммы изотермического деформирования материала лопатки и покрытия для нескольких значений температур из рабочего диапазона, кривые зависимости скорости ползучести от температуры для материалов лопатки и покрытия по экспериментальным данным - результаты испытаний корсетных образцов с покрытием при термоциклическом нагружении по программному обеспечению - программы расчетов кинетики НДС теплонапряженной бесконечной пластины с покрытием и деформирования корсетного образца при термо- [c.478]

На рис. 7.34 показана реологическая функция стали Х18Н9Т при Г = 650° С, определенная по данным испытаний на кручение тонкостенных трубчатых образцов. Здесь 1 —данные, полученные по скорости установившейся ползучести 2 — с использованием циклических диаграмм при различных скоростях деформирования (по коэффициентам подобия) 3 — по кривым неустановившейся ползучести. Соответствие результатов, определенных тремя способами, свидетельствует о хорошем согласии экспериментальных данных с принятой концепцией о единстве свойств неупругого деформирования при мгновенном нагружении и при ползучести. [c.209]

В практических расчетах актуален определенный диапазон скоростей деформирования и соответственно скоростей ползучести материала (ограниченный, в частности, условиями квазистатиче-ского нагружения). Условимся считать верхней границей диапазона некоторое значение ё = В, не превышающее скоростей, обычно реализуемых при испытаниях с целью определения кривых деформирования. Согласно выражению (3.14) этому значению будет отвечать упругая деформация = a lE = Ф° (В), где а в — предел прочности материала. Нижней границей будем полагать значение ё == о, которому соответствует /"п = ajE = Ф° (6q) сГд — предел ползучести. Указанные границы В, Ьд (гд, г ) являются условными и могут преобретать различные значения в зависимости от поставленной задачи. Заметим, что в указанном выше предельном случае, когда подэлементы обладают чисто склерономными свойствами (гв = г ), зависимость (3.16) уже не содержит скорости ё и значение максимальной упругой деформации зависит только от температуры. Такая модель была рассмотрена в гл. 2. [c.47]

Рассмотрим постановку этих экспериментов на обычных разрывных машинах. При нормальной температуре образец подвергается растяжению с некоторой скоростью. Переменными являются три параметра деформация, время и напряжение (Т = onst), а результаты испытания фиксируются в виде кривой 0 = f (е). Время исключается. Так поступают при испытаниях металлов и, к сожалению, полимеров. Чтобы время не исключалось, статические испытания нужно проводить с различными скоростями деформирования в предельно широком диапазоне. Тогда фактор времени косвенно войдет в характеристику материала и кривые будут разными при различных скоростях деформирования. Следовательно, даже на простом примере статического деформирования совершенно ясно, что к испытательным машинам, предназначенным для определения свойств полимеров, следует предъявлять качественно новые требования как к конструкции, так и к принципу работы. [c.44]

Поведение термопластичных полимеров при кратковременном нагружении в температурном интервале их эксплуатации наиболее полно описывают кривые в координатах нагрузка — деформация (кривые о — е), полученные при различных видах деформирования и различной скоростью приложения нагрузки. Эти кривые характеризуют поведение полимера вплоть до разрушения. По кривым ст — е, снятым в строго определенных (стандартных) условиях, находят сопоставимые между собой стандартные показатели механических свойств — кратковременный модуль зохругости, предел пропорциональности, предел текучести, разрушающее напряжение, деформацию при разрушении и энергию, затрачиваемую на разрушения. [c.29]

Определение долговечности по приведенному методу учитывает как наиболее важные характеристики процесса нагрузки (плотность вероятности амплитуд, отклонение процесса), так и использованного материала (кривая циклического деформирования, кривая долговечности при гармонической нагрузке). Кроме того, метод позволяет определить вероятность появления усталостного разрушения, что является его одним из наиболее важных аспектов. С точки зрения гадежоости для данного процесса и изделия можно предсказывать вероятность разрушения или проектировать детали по заданной вероятности усталостного разрушения. Различные параметры нагрузки, такие, как ее способ (мягкий, жесткий), асимметрия цикла и скорость (частота), учитываются при вычислении благодаря использованию соответствующей кривой циклического деформирования [4]. Из рис. 3 видно, что экспериментальные и теоретические долговечности дают хорошую сходимость, и поэтому предложенный метод можно считать приемлемым. [c.109]

В испытаниях на термическую усталость с варьируемой жесткостью нагружения [4,5, 10] это связано прежде всего с режимом неизотермического малоциклового нагружения (жесткость нагружения, уровень максимальной температуры цикла, скорость нагрева и охлаждения, длительность выдержки) и определяется различным сопротивлением статическому и циклическому деформированию частей образца, нагретых в разной степени из-за продольного градиента температур, и протеканием реологических процессов на этапе выдержки при высокой температуре [4, 10]. На рис. 4, б показано, что зффект одностороннего накопления деформаций существенно проявляется в характерной для малоцикловой усталости области чисел циклов (до 10 ) и в определенных условиях (большая жесткость нагруяшния — до 240 Т/см и длительная выдержка — до 60 мин), возможно накопление перед разрушением деформаций, близких к величинам статического однократного разрыва (кривые 7,5, 5) при соответствующем времени деформирования в условиях неизотермического нагружения. При этом реализуется смешанный или квазистатический (длительный статический) характер малоциклового разрушения. [c.40]

Разделение неупругой дефармадии на два вида — мгновенную (склерономную) и развивающуюся во времени (реономную) — является в настоящее время почти общепринятым. Развитие теории иеупругого деформирования следовало двум направлениям (пластичности и ползучести), использующим различные математические средства для описания неупругой деформации в теории пластичности приращение dp зависит от изменения за интервал параметров состояния и не зависит от длительности самого интервала в теории ползучести dp за интервал dt пропорционален времени dt и не зависит от изменения остальных параметров состояния. Обычно при нормальных температурах неупругую деформацию считают склерономной, деформацию при повышенных температурах — состоящей из двух составляющих (склерономной и реономной). Однако практически разделение неупругой деформации, наблюдаемой в экспериментах, на соответствующие составляющие связано с определенными затруднениями [86]. Способы, которые для этого были предложены (экстраполяция диаграмм на бесконечно большую скорость нагружения (72] вычитание из общей деформации составляющей, определяемой по кривым ползучести [85]), не дают полной уверенности в достоверности получаемых результатов, К тому же в наиболее характерных условиях повторно-переменного неизотермического деформирования их практически невозможно использовать. [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...