Значения рабочих коэфициентов

На фиг. 24 приведены числа оборотов п и скорости поршня m аммиачных горизонтальных компрессоров, а на фиг. 25 — средние значения рабочих коэфициентов тг] и Лд тех же компрессоров. [c.637]

На фиг. 84 приведены значения рабочих коэфициентов малых фреоновых компрессоров. Относительно высокие значения рабочих коэфициентов здесь объясняются высокой точностью обработки деталей компрессора и ма- [c.667]

Рабочие коэфициенты действительных циклов компрессионных машин определяют отклонения холодопроизводительности и подводимой мощности в действительной машине от их значений для идеальной машины, ра-ботающей по сравнительному теоретическому циклу и имеющей равный часовой объём, описываемый поршнями компрессора. Сравнительный теоретический цикл характеризуется равенством температур кипения, конденсации и переохлаждения с действительно измеренными температурами [4]. [c.607]

Для определения рабочих коэфициентов действительная пароэжекторная машина сравнивается с теоретической, к эжектору которой подводится сухой насыщенный пар и в которой значения Qo. Pi- Ро и Рк совпадают с действительно измеренными. [c.609]

Меньшие значения коэфициента трения из табл. 6 i можно брать только для цементованных. шлифованных и полированных червяков при тш,ательной приработке и сборке передачи, при обильной смазке зацепления и при достаточной вязкости масла. Если контакт рабочих поверхностей сосредоточивается на выходе", т. е. на той стороне червячного колеса, где витки червяка выходят из впадин между зубьями колеса, то при указанных выше условиях действительные значения / могут быть в 1,5—2 раза меньше минимальных табличных. В приведённых в табл. 66 значениях коэфициента трения учтены также потери в подшипниках червяка и червячного колеса в предположении, что используются исключительно подшипники качения. [c.350]

Примерные значения коэфициента Сд для приводов различных рабочих машин приведены в табл. 153 [24]. [c.455]

Для укрупнённого расчёта скоростей подач Up при фрезеровании принимаются следующие примерные значения коэфициентов использования рабочего дня и станочного времени = 0,9 ь0,93 для станков с ручной подачей = 0,884-0.9 для станков с механи- [c.652]

Расчёт ведётся по методу последовательного приближения, причём порядок действий зависит от того, какие из режимных характеристик заданы. Если, например, заданы расходы теплоносителей и две температуры, то задаются одной из недостающих температур, определяют по уравнению (1) количество переданного тепла и четвёртую крайнюю температуру. Затем находят средние скорости рабочих жидкостей, а также температуры, определяющие коэфициенты теплоотдачи, и подсчитывают средний коэфициент теплопередачи и средний температурный напор. Вычисленное после этого из уравнения (2) значение поверхности нагрева должно совпадать с заданным. Если совпадение недостаточно точно, то расчёт повторяют снова. В зависимости от комплекса заданных величин, среди которых в проверочном расчёте обязательно должна фигурировать поверхность нагрева, порядок действий может несколько меняться. [c.131]

Для высокопрочных бронз и для чугунов коэфициент обусловливается не усталостной прочностью поверхностных слоёв зубьев, а предотвращением заедания рабочих поверхностей или намазывания бронзы на червяк. В таких случаях коэфициент может даже увеличиваться с уменьшением прочности материала и зависит от скорости скольжения, твёрдости и гладкости червяка, тщательности приработки и вязкости смазки имеют значение величина и длительность перегрузок и жёсткость конструкции передачи (для чугунных червячных колёс значения даны в табл. 49). [c.683]

П римечания 1. диаметр каната. 2. Диаметры блоков, находящихся в грейферах, назначаются для кранов групп А и Б, исходя из соотношения 0>18 й. 3. Для уравнительных блоков наименьшее значение В принимается на 40о/о меньше допускаемых диаметров рабочих блоков или барабанов. 4. Коэфициент запаса прочности канатов механизмов, предназначенных для подъёма людей, должен составлять не меньше А=-14,5. В случаях, когда работающий канат огибает барабаны и блоки различных диаметров, его диаметр й выбирается по наименьшему из диаметров В. [c.1017]

Коэфициент К, строго говоря, должен определяться отдельно для каждой температуры, что является довольно трудоемкой операцией. Применение формулы (VII, 5) можно рекомендовать только для самых грубых подсчетов, полагая К равным 0,5 для платинородий-платиновых термопар и равным единице для неблагородных термопар. Применяя это правило к приведенному выше случаю, допустим, что пирометр с платинородий-платиновой термопарой показывает, как и ранее, 736°, при температуре свободного конца термопары, равной 30°. Поправка по формуле (VII, 5) равна С = 0,5 (30—0) = 15°. Отсюда действительная температура рабочего конца будет равна 751°. Приведенное выше более точное определение дало действительную температуру 753°. Неточность в 2° за счет приближенного значения К в большинстве промышленных измерений практического значения не имеет. [c.181]

Выбор значения коэфициента влияния вида и характера отходов стружки на трудоемкость настройки транспортных устройств линии может быть произведен по верхним границам соответствующих величин табл. 18. Увеличение в данном случае отрицательного влияния отходов связано с тем, что при перемещении полуфабрикатов (или несущих их приспособлений) стружка в сравнительно большом количестве попадает на рабочие органы транспортеров. При выборе конкретного значения коэфициента влияния стружки на работу последних следует принимать во внимание также число инструментов на линии, характер и направление отходящей от них стружки. [c.62]

Здесь г — число шариков или роликов в одном ряду 8 — диаметр шарика или ролика в мм I — рабочая длина ролика в мм, а коэфициент к имеет следующие значения [c.420]

Здесь D = 2R — диаметр фрикционной поверхности —рабочая ширина колодки /—коэфициент трения ртах — наибольшее допускаемое удельное давление, а значения и fJ указаны на фигуре. [c.475]

Коэфициент наполнения (подачи) щи его значения г),., для Д. а. В зависимости от способа подачи топлива в цилиндр двигателя коэф-ты наполнения различаются на щ — коэф. наполнения по смеси — для карбюраторных и газовых двигателей и — коэф. наполнения по воздуху — для двигателей со впрыском топлива непосредственно в полость внутрицилиндрового пространства г] — весовое отношение количества свежей смеси, действительно засасываемой двигателем в единицу времени, к количеству смеси того ше состава, могущей аа то же время заполнить рабочий объем цилиндров двигателя при темп-ре и давлении окружающей среды. [c.140]

В двигателях высокого сжатия изменение мощности по нагрузочной характеристике осуществляется качественным регулированием. В этих двигателях коэфициент избытка воздуха уменьшается с увеличением нагрузки Двигателя и при нормальной нагрузке имеет значение, обеспечивающее развитие нормальной мощности при высококачественном протекании рабочего процесса. Поэтому для двигателей высокого сжатия нагрузочная характеристика часто строится в зависимости от величины коэфициента избытка воздуха а. С увеличением нагрузки индика- [c.420]

Материал седла, в особенности для выхлопного клапана, должен обладать высокой твердостью при рабочей температуре 180—350° и достаточной стойкостью против коррозии как при высоких температурах, так и в нормальных условиях, что имеет значение в особенности для двигателей, работающих на этиловых смесях. Чтобы увеличить стойкость рабочей поверхности в некоторых двигателях, седла навариваются стеллитом. Вместе с тем материал седла должен обладать высокой теплопроводностью и одинаковым с материалом головки коэфициентом теплового расширения. [c.312]

Фнг. 25. Значения рабочих коэфициентов аммиачных горизонтальных компрессоров двойного действия при янормальных" температурных условиях. [c.639]

Рабочие коэфициенты определяют отклонение холодопроизводительности Qo ккал час и величины подводимой мощности Ng кет данного компрессора от их значений для идеального компрессора, имеющего тот же описываемый поршнями часовой объём V/, м 1час и работающего по сравнительному процессу. [c.627]

Рабочие коэфициенты многоступенчатых компрессоров. Систематизированные данные о рабочих коэфициентах многоступенчатых компрессоров холодильных машин отсутствуют. Рабочие коэфициенты ступени высокого давления не отличаются от коэфи-цпентов одноступенчатых компрессоров, работающих при сходных температурных условиях. Ступени средиего и низкого давлений всасывают пар с более низкими давлением и температурой, чем одноступенчатые компрессоры, поэтому коэфициент подогрева и коэ-фициент дросселирования в этих ступенях имеют более низкие значения. Кроме того, [c.642]

Учитывая эти реальные соотношения, определяющиеся уже не только свойствами одного лишь рабочего вещества, но и свойствами маФериала оболочки (и также ее размерами и формой), следует вместО абсолютных значений термических коэфициентов ввести соответствующие В1идимые коэфициенты. Поскольку видимое расширение рабочего вещества и его видимое сжатие зависят от индивидуальных свойств того или иного материала обо- [c.149]

Влияние динамической нагрузки на выносливость рабочих поверхностей зубьев экспериментально не выявлено. Тем не менее, ввиду того что среднетвёрдые, и в особенности мягкие, рабочие поверхности не снижают своего предела усталости при ограниченном выкрашивании, а ошибки в шаге частично компенсируются в результате изменения формы зубьев из-за обминания их рабочих поверхностей, рекомендуется при расчёте на контактные напряжения, если //д-<350, в формулу (27) подставлять лишь половину динамической нагрузки и, вызываемой ошибками в основном (при расчёте прямозубых колёс) или в окружном шаге (при расчёте косозубых и шевронных колёс). Эти рекомендации отражены также в значениях коэфициента С, приведённых втабл.25. [c.282]

Для практических целей должно прим -пяться второе определение ( рабочий" размер скобы), так как оно устанавливает идентичные условия контроля скоб и их эксплоатации. Контролируемые изделия и контрольный калибр должны быть по возможности одинаковой формы, причём во всех случаях скобу рекомендуется надвигать на контрольный калибр и на измеряемое изделие одинаковым способом. Требование в отношении минимально возможного веса имеет большое значение как для удобства обращения, так и для увеличения срока службы калибров. Уменьшение веса могло бы быть в значительной степени достигнуто применением в конструкциях калибров лёгких металлов и сплавов. Однако применение таких металлов и сплавов, имеющих большой коэфициент линейного расгнирения, может быть допущено только для частей калибров, не связанных с рабочими размерами (например, для ручек калибров пробок). [c.131]

Укрупнённый расчет норм. На фиг. 23 указаны примерные значения скоростей ручной подачи для маятниковых пил. Для определения норм, а также для расчёта потребного оборудования необходимо учитывать коэфициент использования рабочего дня и коэфициент использования станочного времени t . Расчётная скорость подачи Up = Для укрупнённых расчётов можно ориентировочно принимать = 0,85-5-0,95, а Y f = 0,5-i-0,6 для маятниковых торцовочных пил, г)(, = 0,45-ь0 55 для педальных, торцовочных и концеравнителей с кареткой, Tjj=0,8-j-0,9 для торцовок с механической подачей. Величину и для пил с механической подачей принимают по конструктивным данным. [c.650]

Расчёт репеллера на прочность может быть проведён точно на основании данных аэродинамического расчёта. Однако чаще всего прибегают к упрощённым приёмам расчёта [26] для двух случаев репеллер под нагрузкой в рабочем состоянии и репеллер без нагрузки при ветре, перпендикулярном ол.етаемой площади. В первом случае силу воздействия на крыло определяют по максимальному значению коэфициента подъёмной muP= y pF ul,+ V-p), где Vp-ско-рость ветра, при которой репеллер развивает максимальную мощность, и — окружная скорость приведённой дужки, расположенной на минимальном радиусе крыла, Гр = [c.219]

Если в результате расчёта получены существенные отклонения по коэфициенту стеснения k и качеству профиля X от предварительно принятых значений, то необходимо произвести повторный расчет второго приближения. Тол-щй 1у. профиля нео5>1рдимо выбрать в соответствии с расчётом лопасти на прочность, который производится на сложное напряжение изгиба под действием сил Y п X, а также растяжения под влиянием центробежной силы. Кручение, вызванное смещением точки приложения равнодействующей сил гидравлического давления от линии центров тяжести сечений лопастей, учитывается введением соответствующего коэфициента запаса. Силы гидравлического давления при расчёте лопасти на прочность увеличивают в отношении мощности холостого хода Nq к рабочей мощности. [c.366]

Коэфициент р служит для подбора двигателя к компрессору и может быть больше и меньше 1,0. Снижение числа оборотов, увеличение объёмного мёртвого пространства с и увеличение отношения давлений jpQ уменьшают 1соэфициент р. Значения pi еор гл. XIII Рабочие процессы холодильных машин". [c.629]

Фиг. 21. Значения коэфициентов рабочего времени холодильной машины взааисимостиоттемпературыв шкафу.

Коэфициент теплоотдачи от стенки рабочему телу о . Для парообразующих поверхностей нагрева и водяного экономайзера значение коэфициеита теплоотдачи от стенки рабочему телу велико (3000—12 000чяс °С), и поэтому величиной — можно пренебречь. [c.15]

Существенное значение при расчёте производственных мощностей предприятия имеет определение режима его работы. При его устанввлении учитываются характер произ-зодства, технологические особенности оборудования. порядок и длительность капитального ремонта. По характеру производства машиностроительные заводы относятся к работающим аа прерывном графике в одну, в две, а иногда и в три смены. Число часов работы оборудования в течение года здесь складывается из количества рабочих дней в году, коэфициента сменности и длительности смены, в большинстве машиностроительных заводов оптимальным режимом работы считается двухсменная работа при 8-часовом рабочем дне в течение 306 дней в году. Остальное вргмя рассматривается как резерв и используется для проведения различных работ, связанных с подготовкой и обслуживанием производства. [c.96]

Оценить значения В Идимого коэфициента давления проще всего непосредственно П 0 рабочим характеристикам Приборов. Если -считать, что для наполненного ртутью термометра начальное давление равно 25 кПсм и что наибольшее давление, раз-вива Ю щееся в системе при нагр-евании термобаллона на 500°, не превышает 175 кГ см , то по формуле (VI, 5) получаем [c.158]

Для оголенных круглых проволок г составляет приблизительно 0,65 при поперечном газовом потоке. При раоположеиии про-В олок вдоль потока коэфициент торм ожения пoвышaerJЯ до 0,85—0,87, что совпадает со значением г для плоской пластины, поставленной вдоль потока. Шарик в месте сварки рабочего конца термопары имеет коэфициент торможения около 0,75. Места же скруток термопар дают г = 0,72—0,83. [c.353]

Коэфициент выпуска П. а. д. Точный подсчет коэф-та выпуска или использования П. а. довольно затруднителен, т. к. часть машин может работать неполный день, а часть может возвратиться в П. а. из-за дефектов в машине до конца своего рабочего дня. Значение коэф-та д, учитываюпцее эту недовыработку, м. б. определено из выражения [c.340]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...