Волна боковая отражение от стенки

К моменту 1 0,2 10" с ударная волна достигает плиты и отражается от нее волной сжатия. Взаимодействие ударной волны с пластиной начинается при л 0,5 10 с. Пластина перемещается, давление на ее поверхности резко падает до ркр и там возникает кавитация. В это же время на оси симметрии фокусируются волны сжатия, отраженные от боковых поверхностей. Давление на оси сильно возрастает, потом падает и жидкость разрушается. Кавитация охватывает центральную и прилегающую к пластине части бака (рис. 21, а). Максимальное давление / = 25 МПа возникает в центре плоской стенки камеры, что приводит к образованию потока кавитирующей жидкости на пластину. При 1 = 0,8 10 с скорость центральной части пластины достигает 18 м/с. Ускоренное увеличение прогиба пластины приводит к дальнейшему росту объема бака и значительному уменьшению плотности жидкости, особенно вдоль оси симметрии. К моменту = 1,5 10 " с область кавитации (ОК) охватывает большую часть цилиндрической стенки, ограничивая клинообразный объем неразрушенной сжатой жидкости с давлением около в МПа (рис. 21, б). [c.91]

На рис. 5.15, 5.16 сплошными линиями показаны значения Ь , 8° для Мо = 1, = 1,2 при отсутствии скругления контура в начале сверхзвуковой части (/ = - 2 — радиус скругления контура). Изменение боковой силы носит колебательный характер с затухающей по длине сопла амплитудой, при этом число нуле увеличивается с уменьшением угла 0. Колебательный характер изменения функций Ь°, и 8° связан с последовательным отражением от стенок сопла чередующихся волн сжатия и разрежения. Отметим, что в тех сечениях, где = О, реализуются максимальные значения 8° и в связи с этим общий момент отличен от нуля. С увеличением длины сопла увеличивается амплитуда колебаний и 8°. Нули функций и Ж° несколько смещены один относительно другого, что и следует непосредственно из уравнений (5.50), (5.51). Увеличение у приводит к смещению нулей функций и ЛР вправо по оси X, при этом амплитуда колебаний изменяется незначительно. Известно, что увеличение радиуса скругления контура в сверхзвуковой части / 2 приводит к сдвигу нулей функци и в . Этот результат подтверждается расчетами по линейной теории при замене участка скругления последовательно расположенными коническими [c.230]

При контроле продольными волнами цилиндрических изделий по боковой поверхности (рис. 71, ) помимо сигнала, соответствующего лучу, прошедшему по диаметру путь с1 (в одном направлении), будут наблюдаться сигналы, испытавшие двухкратное отражение от стенок цилиндра [87]. Сигнал, соответствующий отражению продольной волны без трансформации, будет наблюдаться на расстоянии 1,3 а сигнал, соответствующий трансформации продольной волны в поперечную, а затем опять в продольную — на расстоянии 1,67 й (для стали). Эти сигналы, как видим, приходят после основного донного сигнала. [c.151]

Пренебрежение влиянием боковых стенок при эталонных образцах с искусственными дефектами часто приводит к искажению амплитуды э.хо-сиг-иала и тем самым к ошибочным результатам. При эхо-импульсном методе можно следующим образом приближенно оценить минимальное расстояние оси звукового луча от боковой стенки, при котором она не вызывает помех. Отражения от боковых стенок имеют более длинный звуковой путь, чем осе-ной луч. Еслн разность в длине пути превышает примерно четыре длины волны, то первые четыре колебания импульса остаются невозмущенными. При коротких импульсах, т. е. в случае приборов и искателей с широкой полосой частот, уже можно различить максимум в этой невозмущенной части импульса отдельно от следующей за ней возмущенной части. Согласно рис. 16.5, а, это приводит к условию [c.344]

В случае параллельных боковых стенок (пластина, стержень, цилиндр) поперечная волна может также совершать и зигзагообразный путь между стенками и вызывать многократные эхо-сигналы помех. Согласно рис. 16.9, при падении она отражается частично как поперечная волна под углом около 33 и частично снова превращается в наклонно уходящую продольную волну. Эта вторая часть при достаточно тонком контролируемом изделии после отражения от задней стенки может опять попасть прямо в искатель. Однако полученный эхо-импульс при [c.346]

Иногда в изделии из стали происходит отражение продольной волны на границе раздела, наклоненной под углом менее б (рис. 16.14). При этом происходит превращение в сильную поперечную волну. Если сюда добавляется и отражение от боковой стенки, то получаются сильные отражения с кажущегося большего расстояния. [c.349]

При выборе размеров модели следует проанализировать картину расположения скачков и слабых волн возмущения не только в вертикальной плоскости, как это изображено на рис. 1.4.13, но также и в горизонтальной. Это позволит правильно выбрать размеры модели и избежать неблагоприятного воздействия на нее возмущений, отраженных от боковых стенок рабочей части. [c.44]

Зависимость смещения и, от времени дается фактором р (t). Если источником волн является цилиндрическая полость малых размеров, то этой же функцией характеризуется зависимость от времени силы, приложенной к боковым стенкам полости. Заметим, что в прямой и отраженной [c.204]

Как показывают экспериментальные данные, при ЬСЯ сигнал от плоскодонного отверстия изменяется по закону Лд=зхЬ /Я. Это объясняется тем, что дифракционная теория учитывает вклад обратной стороны диска, с которой взаимодействуют обогнувшие диск волны. У плоскодонного отверстия обратной стороны нет, а боковые стенки практически не дают вклада в отраженный сигнал. [c.109]

В ряд статей на протяжении прошедших двенадцати лет я включил результаты различных опытов, которые привели к довольно подробному описанию сложных элементов роста волн и отражения от боковых стенок цилиндра (Bell [1960, 4], [1961, 1], [1962, 1, 6], [1963, 2], [1965, 1], [1967, 2]). Имелись две волновые структуры с разделением энергии поровну между первой волной, практически имеющей форму мгновенно возникшей ступеньки, и вторым волновым фронтом, который развивается более медленно отражениями от свободной боковой поверхности. Вместо описания многих типов экспериментов я ограничусь рассмотрением только одной серии опытов. За исключением этой серии опытов, другие экспериментальные исследования не привели к успешным способам определения смешанных функций отклика, позволяющих учесть все наблюдаемые особенности явлений. [c.336]

Чтобы лучше понять смысл найденного решения, обратимся к случаю закрытого резонатора, полученного добавлением полностью отражающих боковых стенок. Решение для последнего хорошо известно поперечное распределение поля здесь описывается той же формулой (2.33), если положить в ней 5=0. Тогда (2.33) начинает совпадать с формулой (1.36), описывающей состоящую из четырех плоских волн недифрагирующую структуру (см. 1.2, 1.3), вписанную в прямоугольник так, что на его сторонах оказываются расположенными нули распределения. Таким образом, мода закрытого резонатора может быть представлена в виде суперпозиции двух недифрагирующих структур, движущихся в противоположных направлениях и переходящих друг в друга при отражении от торцевых зеркал. То обстоятельство, что решение состоит именно из недиф- [c.105]

Статистика показывает, что в крупноразмерных швах может образовываться 65...70 % шлаковых включений, 10 % пор и 20...25 % плоскостных дефектов (из них трещин 5...7 %). Наиболее опасные дефевсгы - трещины - ориентированы преимущественно в вертикальной плоскости. Такие дефекты, расположенные в сечении шва, плохо выявляются при контроле одним преобразователем. Если в швах небольшой толщины, соизмеримой с эффективным диаметром УЗ пучка, суммарная амплитуда эхосигнала от плоскостных дефектов в сечении увеличивается за счет многократного зеркального отражения от дефекта и стенок, то в толстостенных соединениях этот угловой эффект отсутствует. Это приводит к тому, что такие дефекты при наклонном падении на них УЗ волн могут быть выявлены только регистрацией боковых лепестков индикатрисы рассеяния, интенсивность которых в десятки раз меньше, чем основного лепестка. [c.321]

Рассмотрим сначала, что происходят с ТЕМ-волной при отражении ее от металлической плоскости, т. е. от какой-либо, одной стенки волновода. Обратимся к рис. 3. где показаны пути распространения двух ТЕМ-волн падающей на плоскость и отражэнной от нее. Это поможет объяснить распространение в волноводе наиболее широко используемой на практике волны типа Н. Плоскость, изображенная на рис. 3. будет правой боковой стеш<ой волновода, если волна распространяется ло нему слева направо, и мы смотрим вдоль этого направления. [c.9]

Причиной пониженного звукового давления в непосредственной близоста от боковой стенки образца является фазовый скачок на половину длии волны, который испытывает продольная волна при отражении. Чем ближ угол падения к 90°, тем больше коэффициент отражения приближается к единице, и, следовательно, тем полнее отраженная волна гасит прямую Такой фазовый скачок наблюдается и в поперечной волне с направлением колебаний в плоскости падения следовательно, чувствительность тоже должна уменьшаться вдоль стенки. Лишь при направлении колебаний параллельно стенке этого не наблюдается, так что стенка повышает звуковое давление до удвоенного значения. [c.342]

Ударная волна, падающая от зоны энерговыделения в сторону узкого канала, отражается от нижней стенки камеры и от боковой стенки канала. Войдя в узкий канал, ударная волна распространяется по нему без ослабления. Безразмерное давление за ней для условий на фиг. 1 превышает 60. Давление за отраженной от дна канала волной становится значительно более высоким. В то же время ударная волна, распространяющаяся от зоны энерговыделения в камере, постоянно ослабляется. В рассматриваемый момент времени давление за ней несколько больше 40. В центральной области возмущения, включающей зону энерговыделения, давление газа из-за разлета ниже 30, а плотность газа на фиг. 1 ниже 0.04, т.е. упала более чем в 20 раз по сравнению с невозмущенным значением на фиг. 2 плотность несколько меньше 0.1. Разница в значениях р в этих двух вариантах связана с более далеким от зоны энергоподвода положением узкого канала. Область минимальных значений плотности немного смещена в сторону верхней стенки. Характер распределения параметров в начальные моменты времени качественно соответствует теории сильного взрыва. [c.117]

При последующем развитии возмущения происходит отражение ударной волны от стенок камеры и узкого канала. На фиг. 3 для момента времени / = 0.3 приведены системы изобар при подводе энергии ДЕ = 62.5 в узкой длинной зоне Д/ = 1. Результаты на фигуре соответствуют начальному давлению в зоне энерговыделения = 500, изобары приведены для значений /7 от 2 с шагом 1 до 15, а также для р = 17.5, далее от 20 с шагом 2 до 30, затем с шагом 2.5 до 40 и, наконец, с шагом 5 до 60. Штрихпунктирная линия охватывает подобласть мелкой сетки, в подобласти указана зона энергоподвода. На фигуре видна ударная волна, отраженная от нижней стенки камеры (в ней давление р = 18, достигая в отдельных зонах значения р = 20). Слева и справа эта ударная волна вскоре сомкнется с ударными волнами, отраженными от боковых стенок камеры, за которыми давление равно 20. За нижней частью этих ударных волн имеются волны разрежения (в них давление падает до 1). В левом и правом верхних углах камеры давление за ударными волнами достигает 70. В центральной части камеры наблюдается сложная картина, получающаяся в результате взаимодействия отраженной от верхней стенки ударной волны с волной разрежения. [c.118]

Освальд [1464] применил теневой метод при изучении акустики помещений и получил очень хорошие двумерные фотографии отражения звука внутри моделей помещений. На фиг. 192 приведены в качестве примера две полученные таким образом фотографии. На снимке 192,а хорошо видны волны, отраженные от боковых стенок и от задней стенки, имеющей форму вогнутого зеркала, в то время как на снимке 192,6 можно заметить задержку звука, вызванную диффрак-цией в круглых боковых нишах. [c.162]

В заключение следует еще указать на некоторые источники ошибок, которые могут привести и часто уже приводили к получению неправильных результатов измерений. Мы уже говорили выше в этом пункте о помехах, создаваемых акустическим ветром при измерениях давления излучения, а также о способах устранения этих помех. Другим источником ошибок являются отражения от задней и боковых стенок кюветы. За исключением интерферометрического метода, измерение коэффициента поглощения всегда производится в бегущей звуковой волне. Поэтому следует избегать всякого направленного отражения от приемника, от противоположной излучателю стенки сосуда или (при вертикальном расположении установки) от поверхности жидкости. Фокс и Рок [630] вводят звуковой пучок в сосуд, который, подобно черному телу в оптике, поглощает практически весь звук вследствие многократных отражений. Отражения от боковых стенок проще всего избежать, применяя достаточно широкие сосуды или трубки. Отражение от поверхности радиометра устраняют или по крайней мере ослабляют наклейкой тонких пробковых дисков или нанесением на клею тонкого слоя песка (см. Сю Цзун-янь [922]). [c.284]

В. этом выражении Ур и Мр — бесселева и нейманова функции порядка р от аргумента vr V — волновое число, значение которого, как выяснится далее, определяется граничными условиями на боковых стенках трубы. Поскольку на оси трубы Ф должно быть конечно (а А/р(0) = — со), необходимо положить В р = 0. Порядок р бесселевой функции, очевидно, может быть равен только целому числу или нулю (р = 0, 1, 2, 3. ..), так как иначе функции 008/7 ср и 8ш/7ср, а значит и ЧР р не будут однозначны. Кроме того, в бесконечной трубе решения, содержащие множитель е очевидно, входить не должны, так как отраженных волн не будет. Вводя множитель и объединяя Ар, Ар, Ар в одну постоянную Ар, а В р, В р, В р в постоянную Вр, получим частное решение волнового уравнения в круглой трубе [c.139]

При градуировке приемника, введенного в трубу через боковой сальник, в падающей волне обнаруживается зависимость чувствительности прием-н ика от угла поворота вокруг его оси, связанная, по-видимому, с неодно-р одностью толщины стенок приемника. Чувствительность того же прием-ника, установленного вдоль оси трубы, одинакова как в падающей, так и в отраженной волнах и равна чувствительности при боковом падении отраженной волны. [c.372]

Б боковой стенке. Это следует, видимо, трактовать, как образование серии примыкающих друг к другу макротрещин, простирающихся параллельно стенкам ударника. При увеличении слоя льда в мишени (см. рис. 63, г) опять наблюдаются две зоны разрушения, одна из которых исчезает при дальнейшем увеличении толщины ледового слоя (см. рис. 63, в). Ее исчезновение следует, по-видимому, приписать большему падению амплитуды волны разгрузки в более толстой мишени. Кроме того, играет свою роль сложное изменение волновой картины в самом ударнике, связанное с многократным отражением и переотра-жением от различных поверхностей. [c.215]

Положение 2. Эхо-импульс от боковой стенки после отражения продольной волиы под углом 45°. Отщепленная поперечная волна не дает в этом месте мешающих отражений, так как она выходит под неблагоприятным углом и исчезает. Отражение появляется на расстоянии [c.351]

На лрактике нельзя обойтись без других эталонных образцов кроме пластин, потому что уже для наклонных искателей в качестве замены отражателей от задней стенки нужны четверти окружностей различных радиусов. Более точные результаты могли бы дать плоские задние стенки под соответствующим углом, что однако снова привело бы к нежелательному разнообразию эталонных образцов. Однако имеются и другие случаи, когда нельзя обойтись без искусственных эталонных дефектов, а именно если нарушено прохождение звука через боковую стенку. Тогда и простые законы, на которых основывается построение АРД-диаграмм, оказываются недействительными. Важнейшими примерами являются трубы и плоские тела в виде пластин, в которых в местах дефекта появляются не поддающиеся обозрению зигзагообразные волны с угловыми отражениями. Здесь совершенно необходимы эталонные дефекты типа канавок и глухих отверстий. Нужно однако четко представлять себе, что эти дефекты не достигают целей, поставленных применением АРД-диаграмм или метода плоскодонных эталонных дефектов, эти методы позволяют получить эквивалентный отражатель первого рода, который для заданного естественного дефекта всегда имеет одну и ту же величину, даже если изменяется диаметр искателя и его частота, а также расстояние до дефекта. Следовательно, по АРД-диаграмме все контролеры, по крайней мере в принципе, должны получать на всех приборах и при всех настройках одинаковые значения. Все другие эталонные дефекты, как, например, канавка в трубе, дают эквивалентный отражатель лишь второго рода, т. е. он обеспечивает воспроизводимые результаты только в том случае, если все вышеназванные условия остаются неизменными. Он используется в первую очередь для того, чтобы проверить стабильность работы аппаратуры. В стандарте его можно регламентировать только в том случае, если будут регламентированы по крайней мере и некоторые другие переменные, например расстояние и частота работы искателя, что однако всегда влечет за собой недоразумения. [c.381]

Для определения скорости продольных и поперечных волн в стержнях можно применять также импульсный метод. Поскольку излучающий кварц, лрижатый или приклеенный к концу стержня, имеет ограниченную поверхность, продольные волны L (фиг. 429) распространяются в виде несколько расходящегося пучка [см. формулу (37)1, т. е. не параллельно боковым стенкам стержня, и падают на них под некоторым углом падения а. Это приводит к тому, что, помимо продольной волны, отраженной подтем же углом а, возникает еще и поперечная волна /, составляющая с нормалью меньший угол Р и распространяющаяся со скоростью С поперек стержня. Отражаясь от противоположной грани, она [c.390]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...