Купол пологий

Ко второму классу относят оболочки положительной гауссовой кривизны (выпуклые оболочки). К этому типу оболочек относятся сферические сосуды и купола, купола в форме эллиптического параболоида. Прогрессивная конструктивная форма, относящаяся ко второму классу оболочек, была предложена В. 3. Власовым для покрытия больших площадей таких, как стадионы. Это пологие оболочки, т. е. оболочки малой кривизны. У таких оболочек стрела подъема f (см. рис. 10.1, б) мала по сравнению с размерами а и Ь в плане. Принято считать, что для пологих оболочек /<а/5. [c.218]

Общее описание конструкций с легким заполнителем, представленное в разделе VII гл. 4, справедливо и для трехслойных оболочек, диапазон применения которых простирается от панелей фюзеляжа самолета, комовой пологой сферической переборки космического корабля Аполлон и элементов конструкций глубоководных аппаратов до строительных перекрытий и куполов. [c.246]

На рис. 1.1 показано три типа железобетонных защитных оболочек АЭС для блоков мощностью 700, 900 и ИЗО МВт (США). Оболочка для блока АЭС мощностью 700 МВт выполнена в виде цилиндра, имеющего 6 пилястр, сопряженного с пологим куполом и днищем. Напрягаемая арматура цилиндра состоит из вертикаль- [c.5]

Защитная оболочка блока АЭС мощностью 900 МВт выполнена также в виде цилиндра, сопряженного с пологим куполом и плоским днищем. Цилиндр оболочки имеет три пилястры. Каждый кольцевой арматурный элемент, состоящий из 180 проволок диаметром 6,35 мм, охватывает угол 240°. Количество напрягаемых элементов уменьшилось до 335 шт., усилие их натяжения увеличилось до 10 000 кН. Купол оболочки напрягается 85 арматурными пучками. [c.6]

Итак, идея на этой стадии проектирования состояла в том, чтобы для висячих и купольных покрытий изготавливать одинаковые сетчатые конструкции. В статическом смысле купола из стальных полос, имеющих малую жесткость из своей плоскости, менее желательны и при пологом очертании могли перекрывать до 22 м. Жесткость против выпучивания элементов сетки в направлении из поверхности вверх обеспечивалась сквозными тавровыми профилями (которые дополнительно создавали неизменяемые треугольные ячейки), однако в направлении к основанию купола жесткость оставалась низкой. Очевидно, Шухов не был доволен этой купольной конструкцией, поэтому она и не была реализована. Однако в данном неосуществленном проекте интересна сама постановка цели, лежащая в его основе, — разработать тип сетчатой конструкции, подходящей для покрытий, работающих [c.30]

Перекрытие ротонды (диаметр 68,3 м, высота 15 м) состояло из двух висячих покрытий. Между жестким кольцом, опиравшимся на 16 опор, и одним сжатым кольцом, лежащим на наружной стене, была натянута сеть из 640 клепаных стальных полос (50,8 х 4,76 мм, пролет сети 21,50 м). К внутреннему кольцу диаметром 25 м была подвешена мембрана из листа в форме плоского (пологого) колпака (стрела провиса 1,50 м). Напряжения растяжения во внутреннем кольце, возникающие от внешней висячей сети, частично компенсировались благодаря наличию внутренней висячей мембраны. Сетчатый купол, который не был возведен над круглым зданием мастерских котельного завода Бари, здесь как будто перевернут. Возможно, вначале было запланировано изготовить висячую оболочку полностью из одинаковых сетчатых конструкций Дождевая вода отводилась на нижнюю сторону при помощи двух труб (рис. 43). [c.31]

Форма и метод возведения сетчатых оболочек, начиная с деталей, были всегда одинаковыми. Пересекающиеся, изогнутые по эллипсу стержневые элементы решетки образовывали своды с поперечным сечением в виде кругового сегмента. Они выполнялись из неравнобоких стальных уголков, широкие стороны которых ставились на ребро, а узкие располагались в плоскости решетки, что позволяло без затруднений соединять их на заклепках в местах пересечения с арочными элементами. В зависимости от пролета применялись уголки различного поперечного сечения (например, при пролете 13 м сечение уголков составляло 80 х 40 х X 4,5 мм при пролете 28 м — 100 х 50 х 7, 5 мм). Концы верхних арочных ребер выступали под наклоном через наружные стены и несли свес кровли. Распор свода воспринимался установленными поперек здания затяжками, которые для уменьшения напряжений изгиба в контурной балке в концах разветвлялись. При сооружении здания, завершающего машинный отдел, Шухов впервые предпринял попытку применить в сетчатых конструкциях поверхности двоякой кривизны. На одном из двух сохранившихся ранних проектов (рис. 58) над центральной частью здания показан купол в форме шляпы (пролет 25,6 м, стрела подъема 10,3 м). К сожалению, конструкция этого сетчатого купола больше нигде не приводится. Однако, исходя из размеров 16 расположенных по окружности гибких стоек и легких подкосных конструкций, которыми завершались эти стойки, можно сделать вывод, что вес этого купола был незначительный. По-видимому, не было найдено удовлетворительного конструктивного решения, так как в окончательном проекте над средней частью здания вместо купола возвышается свод с большей кривизной (рис. 61). Его оба стеклянных торца, выходящие над уровнем более пологих сводов, образовывали большие серповидные световые про- [c.40]

Афанасьева Л. М. О бифуркационных нагрузках пологого сферического купола. — В кн. Исследования по нелинейным задачам теории пластин и оболочек. Изд-во Саратов, ун-та, 1974, с. 3—8. [c.97]

Пример 2. В табл. 2.2 приведены данные статических испытаний серии моделей пологого сферического купола при нагружении радиальной силой, распределенной по жесткой площадке (рис. 2.5) [43]. [c.40]

Экспериментальные значения верхней критической нагрузки для серии моделей пологого сферического купола [c.43]

Рис. fi.R. Пологий сферический купол с прямоугольным планом

Например, критериальное уравнение (6.29) можно проверить с помощью расчетных формул для пологого сферического купола, нагруженного нормальным давлением (рис. 6.5). В этом случае для прогиба W имеем 160] [c.118]

Круглая в плане пологая сферическая оболочка (сферический купол) с жестко заделанными краями находится под действием равномерно распределенной поперечной нагрузки интенсивности р, направленной к центру кривизны. Радиус контура, ограничивающего оболочку, равен а, радиус кривизны—R. [c.88]

Наименование теория пологих оболочек часто вводит в заблуждение, так как при этом кажется, что такая теория применима только к таким пологим оболочкам, как сферический сегмент или купол, чья высота достаточно мала по сравнению с диаметром его основания в действительности, как можно было видеть, она применима и к оболочкам, которые совсем не являются пологими, при условии, что при их деформировании возникает несколько волн. Но это наименование хорошо установилось, и вполне приемлемо его интерпретировать так, как это делалось здесь, т. е. применяя его только к части оболочки, лежащей между узловыми линиями деформированной оболочки или нагрузки. [c.449]

Из рис. 2.19, а также непосред-ственно из табл. 2.2, видно, что толщина купола должна значительно изменяться вдоль меридиана. Так, если высоту купола принять равной половине радиуса перекрываемой площади, то толщина у края оболочки должна быть примерно в 2,5 раза больше толщины у вершины. Если же принять высоту купола равной радиусу перекрываемой площади, то это соотношение увеличивается до 20. Следовательно, высоту купола нельзя делать слишком большой во избежание необходимости значительного изменения толщины оболочки. При малой же высоте купол оказывается чересчур пологим и дает значительный распор. Кроме того, поскольку оболочка рассматриваемой формы во всех сечениях равномерно сжата, у нее, разумеется, нет шва перехода, следовательно, как было установлено в п. 2.7, невозможно создать для нее условия, необходимые для осуществления безмоментного напряженного состояния. Ввиду этого называть исследованную выше форму купола наивыгоднейшей можно лишь условно. Она выгодна с точки зрения распределения напряжений вдали от опорного контура, но не является выгодной с точки зрения возможности обеспечения надлежащих опорных условий. Между тем, последнее условие весьма важно и при проектировании куполов всегда учитывается. Поэтому купола рассмотренного типа, насколько нам известно, на практике не применялись. [c.118]

Из (5.5) и неравенства 7 > 1 следует, что зона сжатия может возникать лишь в достаточно пологом куполе, точнее, при [c.163]

Важное значение в теории надежности изделий, имеющих механическую основу, а следовательно, автомобиля, имеет нормальный закон распределения (закон Гаусса). Кривая Гаусса напоминает купол, она строго симметрична относительно высоты Я (рис. 25). Чем больше среднее квадратическое отклонение, тем высота Я меньше, а поэтому тем более пологой становится кривая и тем при меньших наработках Ь начинают отказывать элементы конструкции. [c.56]

В пункте 30.2 нами получены конкретные условия, обеспечивающие жесткость оболочек. Так, например, соотношение (30.32) говорит о том, что жесткость шарнирно-опертого сферического купола обеспечена, если его высота Н достаточно мала. Естественно, возникает вопрос о том, какие последствия будет иметь нарушение условия (30.32). Для его разъяснения рассмотрим изотропную пологую однородную эллиптическую оболочку, срединная поверхность 8 которой дается соотношением [c.275]

Рассмотрим влияние пологости на собственные частоты и формы колебаний сферического купола. На рис. 14.23 представлены зависимости минимальных значений к жестко защемленного сферического купола от угла среза исходя из теории непологих оболочек с учетом тангенциальных инерционных членов (сплошная линия) и теории пологих оболочек без учета тангенциальных инерционных членов (штрихпунктирная линия). [c.353]

На рис. 14.24, 14.25 изображены низшие формы колебаний жестко защемленного по экватору сферического купола (Д[к = =200), вычисленные по теории пологих оболочек без учета тангенциальных сил инерции и по общей теории оболочек соответственно. [c.353]

Гауссова кривизна представляет собой произведение главных кривизн 1// 1-1// 2. где Rl и 2 —радиусы взаимно перпендикулярных сечений кривой поверхности в данной точке. Если центры кривизны лежат по одну сторону поверхности, то поверхность имеет положительную гауссову кривизну (купол, пологая оболочка). Если эти центры лежат с обеих сторон поверхности, то поверхность имеет отрицательную гауссову кривизну (гипар). Если же один из радиусов равен бесконечности, то поверхность имеет нулевую гауссову кривизну (сетчатый цилиндрический свод). [c.209]

Пространственные металлические решетчатые покрытия по поверхности в определенной мере аналогичны сплошным 1чкам, иаппимер железобетонным с поверхностью переноса (ащения. Йз прямолинейных металлических стержней М( нструировать сетчатые своды, складки, цилиндрические об( [, купола, пологие оболочки, гипары. [c.136]

Сплавы Hf—Та кристаллизуются с образованием непрерывного ряда твердых растворов. Кривые ликвидуса и солидуса построснь с помощью оптической пирометрии. Они проходят через пологий миии-мум при температуре 2130 °С и концентрации 20,0 % (ат.) Та i j. Та снижает температуру полиморфного превращения Hf Монотектоидная реакция протекает при 1083 С и 40 10 % ( и.) Та [1, 2]. В работе [3] указывается температура 1020 °С и концентрация -17 % (ат.) Та. Вершина купола расслоения твердого раствора на основе (PHf, Та) находится при 1140 °С [2] (или при 1670 ( и 35-40 % (ат.) Та [3]). Двухфазная область (рнЬ + (Та) при моно-тектоидной температуре расположена при концентрациях 40—81,1 л (ат.) Та [2] или 17,5—91,2 % (ат,) Та [3]. Максимальная растворимость Та в (aHf) при температуре 1083 °С составляет -6,7 % (аи [21. [c.912]

Рис. 2.s. Модель пологого сферического купола пса аействием локальной на грузки

По мере локализации распределенной нагрузки с уменьшением параметра Па эффект потери устойчивости купола путем прощелки-вания вырождается. На рис. 2.6 штриховой вертикальной линией отмечено предельное значение отношения (с/а) = П , ниже которого прощелкивание пологого сферического купола в экспериментах не наблюдалось. [c.42]

Рассмотрим задачу определения рациональной структуры армирования пологого тонкостенного (R/h = 300) сферического купола, работаюшего на устойчивость под действием статической вертикальной осесимметричной нагрузки, равномерно распределенной с интенсивностью Р по окружности радиуса г. Геометрические параметры конструкции (рис. 5.7) заданы =7,5 м [c.244]

Ряд задач этим методом решил А. Р. Ржаницын (1948), перенесший метод Иогансена на оболочки, рассматривая уже не линии шарниров текучести, а линии сосредоточенных деформаций , поскольку кинематически возможные механизмы деформирования оболочек требовали введения уже не только изгибных, но и нормальных составляющих деформаций. Позже он рассмотрел с помощью этого метода пологие оболочки, цилиндрические оболочки, купола и многие другие задачи. Более строгий подход разработал [c.267]

ДЛЯ деформаций. Существо дела здесь состоит в следующем. Пусть, к примеру, на оболочку типа сферического купола действует постоянное внешнее давление. За счет ползучести прогибы оболочки растут, но скорость этого роста затухает, и этот процесс деформирования до некоторых значений нагрузок будет устойчивым на бесконечном интервале времени по отндшению к малым возмущениям. Верхнйя граница таких нагрузок будет длительной критической нагрузкой. При больших значениях нагрузки несмотря на затухание скоростей деформации за конечное время могут накопиться достаточно большие перемещения, оболочка станет более пологой и произойдет ее прощелкивание. Для таких значений нагрузки становится правомерным определение критического времени в условиях ползучести как времени, когда произойдет смена форм равновесия. [c.253]

Пологий сферический купол из железобетона под действием внешнего давления рассматривал Г. С. Григорян [43]. Арматура считается упругой, ползучесть бетона описывается линеййой наследственной теорией Маслова — Арутюняна. Уравнения для прогибов с учетом геометрической нелинейности исследуются на устойчивость, и определяется максимальное значение нагрузки, при которой оболочка устойчива на бесконечном интервале времени. Пологая сферическая оболочка из линейного вязкоупругого материала под действием внешнего давления с учетом геометрической нелинейности рассматривалась в работах [114, 200, 249, 278, 300]. На основе анализа роста прогибов определялось критическое время про-щелкйвания. [c.253]

Пологие оболочки представляют собой часть купола, срезанного по четырем сторонам вертикальными плоскостями (рис. 4.10). Обычно пологая оболочка является поверхностью переноса, т.е. поверхностью, образованной кривой линией, нередви аюшейся параллельно по кривым направляющим, а потому имеет одинаковую кривизну в вертикальной плоскости по обеим осям во всех частях оболочки. [c.86]

Возникает совершенно новый типологический вид сооружения, специфику которого определяет зрительный зал круглой или многоугольной формы с манежем в центре. Зал перекрывается пологим куполом с устройством приспособлений для иодвески гимнастической аппаратуры. Таким образом, сооружение строится на ведущей вертикальной оси, что определяется цен-тричной структурой здания. [c.256]

Ребристые и ребристо-кольцевые купола проектируют чаще всего в виде пологих систем со стрелой подъема (Vs—4 )Dinf и наружным диаметром A f=24—100 м. Высоту ребер рекомендуется принимать (Veo—Vioo) D nf, а щаг ребер по наружному диаметру 6—12 м в зависимости от значения D f. [c.212]

Можно привести следующий пример. Если сферический пологий купол, находящийся под воздействием собственного веса, закрепить только тангенциальными связями (рис. 43, а) и при этом обеспечить возможность сохранения этой тангенциальности в процессе деформации, то сферическая оболочка будет находиться в безмо-ментном напряженном состоянии (связи на рис. 43, а поставлены не только в меридиональных пло<усостях купола, чтобы- предотвратить мгновенный поворот купола как жесткого целого относительно оси симметрии). Если же закрепить купол не только тангенциально расположенньши по отношению к срединной поверхности связями, а воспрепятствовать и поворотам нормальных элементов на контуре (например, заделать купол в опорное упругое кольцо, рис. 43, б), то линия опорного контура становится линией искажения безмоментного состояния. Пологий купол у опорного кольца [c.140]

Таким образом, если купол достаточно пологий (центральный угол меньше 2-5Г49 = 103°38 ), то в нем не возникает растяжение при большем центральном угле (> 103°38 ) в области ниже шва перехода возникает растягивающее кольцевое усилие. [c.158]

Сетчатые пологие оболочки менее разнообразны по своей форме, чем другие пространственные покрытия (рнс. XII. 7). При ьвадратном и треугольном планах пологую оболочку можно рассматривать как частный случай купола (рис. ХИЛ,а, г). При-прямоугольном плане пологие оболочки выполняют одноволновыми илн многоволиовыми (рис. Х11.7,б,в). Относительно поверхности земли пологие оболочки располагают непосредственно на фундаментах илн на колоннах по углам сооружения, что аналогично схемам на рис. ХП.6. [c.141]

Ребристые и ребристо-кольцевые купола проек ют чаще всего в виде пологих систем со стрелой по i4b—4 )Dint и наружным диаметром D, f = 24—К Высоту ребер рекомендуется принимать (Veo— Ап/, а шаг ребер по наружному диаметру 6—12 м висимости от значения Ощ. [c.212]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...