Угловая трансформация

При увеличении коэффициента трансформации Л с следует повышать максимальные скорости движения. Для некоторых машин (в частности, экскаваторов) максимальные угловые скорости поворотной платформы ограничиваются устойчивостью. [c.95]

Ввиду, недостатков существующих колебательных нагрузочных устройств, в Волгоградском политехническом институте создан гидропульсатор ВПИ-2, схема которого показана на рис. 63 [9, 10]. В этом гидропульсаторе золотник щелевого дросселя 2 через кулисный механизм 4 получает колебательное движение с частотой, равной частоте вращения вала электродвигателя постоянного тока 3. Это, в свою очередь, вызывает колебание давления в напорной линии объемного насоса I, а следовательно, и колебание момента на валу насоса. Частоту колебания регулируют, изменяя частоту вращения вала электродвигателя, а амплитуду колебаний — изменяя эксцентриситет кулисного механизма. Взаимное угловое смещение кулисы и золотника позволяет изменить нагрузку ка валу турбинного колеса и коэффициент трансформации ГДТ. [c.92]

Изложите принцип действия гидромуфты и гидротрансформатора. Для чего используют эти устройства в приводах строительных машин Что такое коэффициент трансформации Как изменяется КПД гидротрансформатора в функции угловой скорости турбинного колеса Какая точка на механической характеристике гидротрансформатора является оптимальной Для чего реакторное колесо устанавливают на обгонной муфте [c.77]

У машин углового типа оси ОО и О О взаимно перпендикулярны, например, ось О О лежит в плоскости а смыкания полуформ (см. рис. 7.2.14). В машине такого типа расплав впрыскивается не в центральную, а в периферийную зону формы, что целесообразно для некоторых изделий. В угловых машинах горизонтального типа ось ОО горизонтальная, а ось О О механизма впрыска может быть горизонтальной или вертикальной (в последнем варианте машина более компактна и предпочтительна для изделий с арматурой). Конструкции некоторых машин допускают трансформацию горизонтального типа в угловой тип. Механизмы смыкания и впрыска у них выполнены на отдельных станинах, так что пользователь может в соответствии со своими потребностями монтировать их как в линию , так и под углом друг к другу, причем возможны варианты как горизонтального, так и вертикального расположения механизма смыкания. [c.683]

Следующий узел - узел трансформирования параметров связи 5 (сила/скорость) в параметры связи 6 (момент/угловая скорость). Коэффициент трансформации узла Т2. Зависимость между связями может быть выражена следующим образом [c.279]

Проведенное фотометрирование и анализ результатов позволили сделать некоторые выводы. Во-первых, энергия корреляционных сигналов для физических и синтезированных голограмм примерно одинакова (различие не более 20% в одних случаях получено при синтезированных голограммах, в других - при физических). Во-вторых, как те, так и другие в одинаковой мере чувствительны к угловым и масштабным трансформациям распознаваемого объекта. В-третьих, отношение автокорреляционных сигналов к сигналам корреляции физических и синтезированных голограмм находилось в пределах 10. . . 100, что свидетельствует о возможности использования синтезированных голограмм в оптических корреляционных системах вместо физических. Наилучший результат может быть получен, когда объект занимает зна-, чительную часть анализируемого поля. [c.137]

Гидравлический коэффициент трансформации и к. п. д. г]г также характеризуют всю гамму гео.метрически подобных лопастных систем, если они работают с достаточно большими угловыми скоростями. [c.203]

В уравнении (XVI. 12) первый сомножитель представляет в принципе коэффициент трансформации (в терминологии, применяемой в теории трансмиссии), называемый здесь силовым передаточным числом кр привода, второй сомножитель -— угловое передаточное отношение привода, обратное передаточному числу. Тогда можем записать [c.441]

Работа гидротрансформатора характеризуется тремя основными показателями 1) коэффициентом трансформации К, представляющим собой отношение крутящих моментов на турбинном и насосном колесах 2) к. п. д. (коэффициентом полезного действия) т], равным отношению мощностей на тех же колесах, и 3) передаточным отношением г, представляющим собой отношение угловых скоростей тех же колес. [c.210]

Если угловая скорость насосного колеса гидротрансформатора изменяется в соответствии с угловой скоростью турбинного колеса, то такой гидротрансформатор называют прозрачным если же угловая скорость насосного колеса не зависит от угловой скорости турбинного колеса и изменения сопротивления движению автомобиля, то такой гидротрансформатор называют непрозрачным . У непрозрачного гидротрансформатора выше коэффициент трансформации /С и он проще по конструкции, чем прозрачный. Максимальный коэффициент трансформации прозрачного трансформатора не превышает 2,0—2,2. [c.210]

На рис. 162, д приведена экспериментально полученная характеристика гидротрансформатора зависимость его коэффициента трансформации К и к. п. д. т) от передаточного отношения г. Как показывает характеристика, уменьшение передаточного отношения сопровождается резким падением к. п. д. гидротрансформатора вследствие удара масла о лопатки колес, вращающихся с сильно различающимися угловыми скоростями. [c.210]

Иногда колесо реактора устанавливают на муфте 9 свободного хода (рис. 162, а), которая заклинивается при больших нагрузках и малых угловых скоростях турбинного вала и расклинивается при малых нагрузках и больших угловых скоростях, в последнем случае трансформатор работает как обычная гидромуфта. Такой гидротрансформатор называется комплексным и имеет расширенную зону высоких к. п. д. Увеличение этой зоны возможно при применении двух реакторов. Коэффициент трансформации гидротрансформатора с двумя реакторами и двумя турбинными колесами [c.210]

Важную оптическую характеристику, определяющую угловое распределение радиации в элементарном акте рассеяния, представляет значение индикатрисы рассеяния (0). В среде без поглощения (0) (9 — угол рассеяния) характеризует количественное соотношение излучения, рассеянного в заданном направлении к полному интегральному рассеянию. Рассмотрим некоторые общефизические моменты трансформации индикатрисы рассеяния (0) и степени поляризации р(в) в условиях переменной влажности воздуха. [c.128]

Анализ имеющихся данных о влиянии микрофизических параметров облаков и туманов на их оптические характеристики показывает, что в областях длин волн, где отсутствуют значительные спектральные изменения т(л), основным фактором их изменчивости служит изменение йщ. В случае сред с узким распределением частиц по размерам (.а велико) изменение йщ или х ведет к существенной трансформации угловых и спектральных характеристик. Для сред, имеющих достаточно широкие распределения ((.I мало), изменение параметра (.1 сказывается в меньшей степени, чем вариации ат> В этом случае и спектральные зависимости коэффициентов ослабления к (К) и компонент матрицы рассеяния Д j(P, Я) менее выражены, чем для сред с узким распределением. [c.124]

Если рассматривать трансформацию угловых характеристик в целом по всему спектральному диапазону видимых и инфракрасных волн, то следует отметить определяющую роль действительной п Х) и мнимой части в спектральной и угловой структуре рассеянного излучения. Хорошей иллюстрацией является спектральный ход коэффициента асимметрии индикатрисы рассея- [c.124]

На рис. 9.47 в качестве примера показана кавитационная характеристика ГДТ с размером Д = 0,34 м, снятая на стоповом режиме (/ = 0) при угловой скорости со, = 187 с" . Можно видеть, что скрытая кавитация начинается при давлении р = 0,02 МПа (уменьшается коэффициент трансформации на стоповом режиме Ка). Развитая кавитация (резкое падение А о) начинается при более глубоком понижении давления р = -0,02 МПа. Кавитация происходит в тот момент, [c.203]

В уравнении значения М а и сом выбираем по рис. 9.55, г, а значения т] = /(СО2) — по рис. 9.55, б, пользуясь зависимостью (О2 = = /С0 (т.е. предполагаем, что при изменении угловой скорости от (0] до Ю КПД ГДТ остается постоянным, что можно принять для области автомодельности). На рис. 9.55, д значение момента М2 при скорости 2 = 0 получаем по зависимости М2 = МуК = Му Ко, где значение коэффициента трансформации Kq (при i = 0) определяем из характеристики ГДТ (см. рис. 9.55, б) как Kq = Л/20/Мю (при / = 0). [c.217]

Описанные выше критерии проверки равенства долей в двух выборках оказываются пригодными при не слишком больших и не слишком малых значениях р (25%<р<75%)- Особенно это относится к случаю небольших выборок. Свободным от подобного рода ограничений и поэтому более универсальным оказывается способ проверки равенства долей, основанный на использовании угловой трансформации ((f-преобразования Фишера). При этом методе сравниваемые доли выражают в процентах с введением поправки Йейтса на непрерывность, равной У2П, которую вычитают из большей и прибавляют к меньшей [c.123]

Важную в прикладном аспекте роль играет Р. в. в равновесной и неравновесной плазме, где наряду с эл,-магн, волнами могут распространяться и др. типы волн (плазменные в изотермич. плазме, ионно-звуковые в неизотермической, альвеновские, магв.-звуковые и свистовые в магнитоактивной плазме и т. п., см. Волны е плазме). Это приводит К очень сложной картине рассеяния, существенному изменению как углового, так я Частотного спектров, трансформации волны одного типа в другие и т. п. [c.267]

Основные этапы самофокусировки пучка аналогичны самосжатию волнового пакета. Поэтому при соответствующей замене параметров рис. 2.2 также относится к самовоздействию волнового пучка, наглядно характеризуя трансформацию его волнового фронта, поперечного распределения интенсивности и углового спектра s kx). Вместе с тем между рассматриваемыми процессами самовоздействия существуют и определенные различия. Нелинейный отклик среды на волновой пакет, как уже подчеркивалось, зависит от соотношения между длительностью [c.72]

Поперечные волны используют для выявления дефектов, близких к поверхности, за счет углового эффекта, т. е. двойного отражения от поверхности ОК и дефекта (см. рис. 2.17). При этом, однако, не рекомендуются углы падения на поверхность изделия близкие к 60°, так как при отражении от дефекта в этом случае происходит трансформация поперечных волн в продольные и амплитуда отраженного сигнала имеет минимум. При выборе направления прозвучивания учитывают возможности уменьшить или из- бежать возникновения помех. Например, при обсуждении рис. 2.21, а отмечалось, что ложные сигналы от угла Р меньше при про-звучивании справа (из положения преобразователя С), а не слева. [c.187]

В выражениях (7.94) и (7.95) используются как материальные параметры (фазовая скорость и ПАВ, плотность среды р, коэффищ1ент электромеханической связи к), так и геометрические (ширина секции Элементами схемы секщ1И являются статическая емкость С, механический импеданс 2 (который, как правило, принимаем равным 1) и коэффищ1ент трансформации трансформатора р. Символом 01 обозначена угловая частота, а I — фазовый угол, описывающий задержку сигнала при прохождении активной части секции. Значения параметров а и /3 даны в разд. 7.7.2. [c.337]

Здесь d — ширина секции, и — фазовая скорость ПАВ, со — угловая частота Механический импеданс Zm определен в табл. 7.1 (его, как правило, выбирают равным 1) расчет статической емкости j секции описан в разд. 7.2.2. Коэффициент трансформации трансформатора р и константа гиратора i определяются соотношениями (7.87) и (7.88) фурье-преобразование действительной фукнции возбуждения — формулами (7.86а) и (7.866). Функция возбуждения описывается обобщенным выражением (7.91а и б), в которое подставляют нормальную составляющую электрического поля Ез(х1), причем принимают хз = О на поверхности пьезоэлектрической среды под электродами преобразователя. Если предположить, что поле однородное, т. е. функция возбуждения постоянна под электродом и равна нулю в зазоре, и пренебречь прерывистым механическим импедансом, то для схемы на рис. 7.18, е будем иметь те же результаты, что и для модели поперечного поля (рнс. 7.18, б) [211]. [c.339]

В связи с отсутствием в гидрому е реактора, из (22.4) следует Мк Мт, т.е. коэффициент трансформации момента Км между турбинным и насосным ее колесами равен единице. Отсюда в первом приближении можно написать rj L Различие между угловыми скоростями турбинного и насосного колес связано с их взаимным скольжением под действием передаваемого момента. Скольжение s, представляющее собой отношение разности угловых скоростей насосного и турбинного колес к угловой скорости насосного, связно с передаточным отношением по формуле s - 7 -i. Отсюда следует >7-1-8. [c.460]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...