Плавка сплавов алюминиевых

Плавка и отливка плутония осложняются высокой реакционной способностью расплавленного металла. Чтобы избежать реакции с воздухом, плутоний и богатые плутонием сплавы обычно плавят в высоковакуумных печах. Условия плавки н литья бедных плутонием сплавов определяются характеристиками основного компонента сплава. Алюминиевые сплавы, содержащие до 20 вес. о плутония, были получены в тигельной печи, которая помещалась в камеру с перчатками, заполненную аргоном. Сначала плавился алюминий, а затем при интенсивном перемешивании расплава добавлялись небольшие куски плутония [1201. Недавно было найдено, что такую операцию плавки можно проводить в камере с перчатками, заполненной воздухом (2041. [c.563]

Плавку сплавов на медной основе производят в тигельных, пламенных печах, в дуговых и индукционных электропечах. Плавка ведется на воздухе, в среде заш,ит-ных газов и в вакууме. Алюминиевые сплавы плавят в электропечах сопротивления, индукционных печах, тигельных горнах. Помимо обычной заливки земляных [c.283]

Сталь для производства фасонного литья плавят в мартеновских печах, электрических — дуговых и индукционных, в конверторах с боковым дутьем. Основная масса стали для производства фасонных отливок плавится в дуговых электропечах. Плавку сплавов на медной основе производят в тигельных, пламенных печах, в дуговых и индукционных электропечах. Алюминиевые сплавы плавят в электропечах сопротивления, индукционных печах, тигельных горнах. Помимо обычной заливки земляных форм алюминиевыми сплавами применяют заливку форм с кристаллизацией жидкого металла под давлением воздуха 0,5—0,6 МПа для получения отливок повышенной плотности. [c.134]

Производство алюминиевых сплавов. Алюминиевые сплавы, содержащие медь, магний и другие элементы, наиболее часто выплавляют в 20—40 т печах, отапливаемых газообразным топливом. Футеровка печей (включая свод) выполняется из магнезита плавка ведется 5—8 ч при 850—950° С. [c.77]

Печи для плавки алюминиевых сплавов. Алюминиевые сплавы плавят в следующих печах поворотных тигельных печах с металлическим тиглем (рис. 83, а) в электрических тигельных печах сопротивления стационарных и поворотных (для приготовления до 0,25 т сплава) камерных печах сопротивления стационарных и поворотных (рис. 83, б) емкостью до 1,5 т индукционных двухканальных печах с металлическим сердечником. [c.161]

Тигельные печи применяются для плавки преимущественно алюминиевых и медных сплавов. [c.226]

ВЫЩЕЛАЧИВАНИЕ СОЛЕВЫХ ШЛАКОВ от ПЛАВКИ ВТОРИЧНЫХ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ СПОСОБОМ ГРАНУЛЯЦИИ [c.165]

Неподвижные отражательные печи пламенные. Применяются для плавки сплавов на медной основе <бронз и латуней), для переплавки медных отходов, а также для плавки алюминиевых и магниевых сплавов. При плавке магниевых и алюминиевых сплавов правильное пространство футеруют магнезитовым кирпичом [c.328]

Плавка алюминиевых сплавов. Для примера ниже описана плавка сплава АЛ2. В шихту этого сплава входят силумины 366 [c.366]

Для плавки алюминиевых сплавов используют камерные стационарные ИЛИ поворотные электрические печи сопротивления (рис. 4.47), индукционные печи промышленной частоты и др. [c.167]

Электрические печи сопротивления (тигельные и отражательные) находят широкое применение для плавки алюминиевых, магниевых и цинковых сплавов. Тигельные печи применяют в цехах с небольшим выпуском, а также в тех случаях, когда производят отливки из большого числа сплавов, разнообразных по химическому составу (рис. 117). Однако эти печи имеют низкую производительность и невысокий тепловой коэффициент полезного действия. Температура нагрева в печи находится в пределах 900 - 1100°С. [c.242]

Индукционные канальные печи используют для плавки алюминиевых, медных, никелевых и цинковых. сплавов. Помимо плавильных печей, применяют также индукционные канальные миксеры, служащие для рафинирования и поддержания температуры [c.244]

Для плавки алюминиевых и медных сплавов, а также чугунов применяют открытые индукционные тигельные печи промышленной частоты емкостью от 0,4 - 1,0 до 25 - 60 т и производительностью 0,5 - 6,0 т жидкого металла в 1 ч. Независимо от марки выплавляемого сплава и емкости индукционные тигельные печи имеют одинаковые конструкционные узлы и отличаются в основном производительностью и мощностью электрооборудования. [c.246]

Плавка в кристаллизаторе. В качестве кристаллизатора использовали жидкий алюминиевый сплав. Схема установки высокоскоростной направленной кристаллизации показана на рис. 213. Температура в кристаллизаторе составляла 640 - 700°С, а скорость перемещения формы в жидкий сплав 100 мм/мин. В качестве затравки использовали сплав Ni-W - с содержанием 33% W и 67% Ni. [c.457]

Для сортировки по удельной электрической проводимости необходимо предварительно изучить границы разброса ее значений от плавки к плавке с учетом возможных технологических отступлений. Наибольшую трудность для сортировки по маркам представляют алюминиевые сплавы с а 14- -34 МСм/м. [c.156]

Стоимость 1 т никеля, полученного в электропечах примерно на 58% ниже, чем в шахтных печах при этом на 27% снижается стоимость обработки в технологической установке и почти на 77% сокращаются затраты в систему топливоснабжения в индукционных электропечах общая стоимость плавки 1 т первичных алюминиевых сплавов обходится примерно на 21%, а вторичных — на 45 /о ниже, чем в отражательных печах применение электроэнергии в термообработке позволяет в 2—3 раза уменьшить потери металла на угар по сравнению с пламенными печами. [c.49]

Существенное влияние на коррозионную устойчивость используемых в кораблестроении алюминиевых сплавов оказывает метод их сварки при изготовлении конструкций. Свойства алюминия определяют характерные особенности сварки алюминиевых сплавов по сравнению со сталью или другими металлами. Среди применяемых в кораблестроении методов сварки больше всего известна сварка з среде защитных газов (аргона, гелия или их смеси) с неплавкими (вольфрамовыми) или плавкими электродами. Аргонно-дуговую сварку с вольфрамовыми электродами осуществляют с помощью переменного тока. [c.126]

При обычных условиях плавки алюминиевых сплавов сера и ее соединения уходят в шлак и практически не оказывают вредного влияния в смысле образования пористости или шлаковых включений в отливках. Примерно такое же действие оказывают азот, фосфор и углерод. Присутствие этих элементов в алюминии в пределах сотых долей процента почти не влияет на его механические свойства. [c.79]

Разработана методика, спроектированы и изготовлены установки для экспресс-определения (менее, чем за 2 мин) по ходу плавки содержания водорода непосредственно в жидких алюминиевых сплавах. На поставку этих установок и высылку чертежей институт получает много запросов от заводов и научно-исследовательских организаций. [c.73]

Электропечи сопротивления для плавки алюминиевых сплавов. . . 1 6 36 [c.266]

Питательная вода для паровых турбин— Регенеративный подогрев 13 — 159 Питательные насосы паровозные поршневые — Технические характеристики 13 —4С7 Питательные приборы на паровозах 13 — 407 Плавающие резцы — см. Резцы плавающие Плавиковый шпат 6 — 7 Плавильные агрегаты литейные 6 — 144 Плавильные печи — см. Печи плавильные Плавильные печи электрические — см. Печи электрические плавильные Плавка алюминиевых сплавов 6 — 194 [c.195]

При плавке магниевых и алюминиевых сплавов и бронз [c.11]

При плавке магниевых сплавов При плавке магниевых и алюминиевых сплавов и бронз и в качестве присадок при плавке кальциевых баббитов [c.11]

При изготовлении магниево-марганцовистых лигатур Для рафинировки алюминия и его сплавов, баббитов и оловя-нистых полуд При плавке магниевых и алюминиевых сплавов и бронз [c.11]

При плавке магние вых и алюминиевых сплавов и для модифицирования силумина [c.11]

Для плавки алюминиевых сплавов применяется нефтяная тигельная печь системы Ко-лемана (фиг. 282 и 283) с металлическим тиглем. Она отличается от других печей этого же назначения главным образом тем, что в ней продукты сгорания, не соприкасаясь с металлом, отводятся по дымоходу в трубу. Тигель находится на весу и омывается со всех сто- [c.146]

При плавке кремниевой латуни сначала расплавляют под слоем древесного угля медь, которую затем раскисляют фосфорной медью. После этого вводят возврат того же сплава, за ним небольшими порциями — медно-крем-ниевую лигатуру, тщательно перемешивая ванну. Цинк и свинец дают перед разливкой, при этом ванну снова тщательно перемешивают. При изготовлении алюминиевой латуни расплавляют под слоем угля медь, раскисляют её и затем присаживают к ней в небольших кусках алюминий и цинк. Данные [c.193]

Данные о дуговых электропечах для плавки бронз и латуней приведены в табл. 10, о тигельных горновых печах— в табл. 11 и об электропечах для алюминиевых сплавов — в табл. 12. [c.10]

Совершенствование методов плавки (раскисление, рафинирование) вакуумирование расплава перед разливкой плавка в вакууме или в инертной среде фильтрование расплавов алюминиевых и магниевых сплавов перед разливкой или во время ее и т. д. [c.162]

Печи индукционные для получения чугунов 550 плавильные для стали 240, 241 тигельные 240, 523, 524 раздаточные 638 сопротивления тигельнь1е 240 электрические для прокаливания флюса 420 электродуговые 550 электрошлаковые тигельные 392, 393, 396, 414 — 417 на жидкой завалке 416, 417 непрерывной плавки и с нерасходуемыми электродами 416 Плавка сплавов алюминиевых 239, 240 тугоплавких 188, 189 из тяжелых цветных металлов 638 [c.732]

Из числа солей цинка с галогенами хорошо известен на практике хлористый цинк (Zn lg), имеющий температуру плавления 313° С и кипения 730° С он применяется как очиститель при плавке сплавов цветных металлов, главным образом алюминиевых, и в качестве флюса при пайке. [c.207]

Плавку сложнолегированных алюминиевых сплавов с высоким содержанием магния проводят только в графитовых тиглях в связи с минимально допустимым содержанием вредных примесей железа и кремния. [c.303]

Плавка сплавов ведется под слоем флюса состава 50% Na l 35% K l и 15% NagAlFe или 50% Na l и 50% K l. Для измельчения зерна и получения более плотных отливок алюминиевые сплавы (силумины) подвергают модифицированию. В качестве модификаторов приме- [c.223]

Способ направлен на более эффективное использование открытой индукционной печи как полноценного металлургического агрегата. Разработка этого способа основана на исследовании рафинировочных процессов в основном тигле [3-32]. Порядок присадки компонентов при плавке сплавов ЮНДК и ЮНДКТ железо, кобальт, никель, медь в период расплавления проводится формирование известковистого шлака (65% СаО, 20% MgO и 15% СаРг), который по окончании расплавления раскисляется боркальком [продукт взаимодействия гашеной извести Са(ОН)г с алюминием, состоящий из высокоактивного алюминиевого порош ка, покрытого алюминатом кальция]. Присадка алюминия и титана производится перед выпуском под криолит. [c.149]

Определите по диаграмме состояния системы Си — А1 температуру плавлеиия сплава, содержащего меди 90%, алюминия 10% (алюминиевая бронза), и то же самое для сплава, содержащего меди 10%, алюминия 90% (алюминиевомедный сплав). Сравните температурные условия плавки сплавов на медной основе и сплавов на алюминиевой основе. [c.57]

Независимо от частоты питающего тока принцип работы всех индукционных тигельных печей основан на индуктировании электромагнитной энергии в нагреваемом металле (токи Фуко) и превращении се в тепловую. При плавке в металлических или огнеупорных тиглях, изготовленных из электропроводных материалов, тепловая энергия передается к нагреваемому металлу также стенками тигля. Индукционные тигельные печи применяют для плавки алюминиевых, магниевых, медных, никелевых жаропрочных сплавов, а также сталей и чугунов. [c.244]

Особенностью алюминиевых бронз являете повышенная по сравнению с оловяинымн бронзами величина усадки, что вызывает необходимость применения особых предосторожностей при заливке для получения качественного. литья. Алюминиевые бронзы более склонны к трещииообразованию при затрудненной усадке, повышенному газонасыщению и окислению при неблагоприятных условиях плавки и заливки. Алюминиевые бронзы как материал обладают высокой гидроирочностью, однако получить из них герметичные отливки слол -1ЮЙ конфигурации часто труднее, чем из оловянных бронз из-за образующихся в сплаве окислов алюминия. Недостатком алюминиевых бронз является также трудность, с которой они поддаются пайке. [c.224]

Межцеховой контроль заготовки и детали проходят при выходе из каждого цеха. В отличие от входного меж. цеховой контроль проводится не по плавкам, а по техно-логичесшм партиям или садкам. При большом сортаменте алюминиевых сплавов в производстве это создает значительные трудности в использовании приборов ИЭ-1. Однако за счет того, что каждая заготовка проходит межцеховой контроль 2—3 раза, надежность контроля остается достаточно высокой. Ведь каждый последующий контроль не является копией предыдущего, а проводится на новой ступени технологического процесса обработки деталей. Материалы, проходящие нагрев, штамповку, ковку и термическую обработку, контролируются после каждой из этих операций. На каждой ступени обработки [c.92]

Плавиковый шпат (ручного обогащения по ОСТ НКТП 7633-655). Плавиковый шпат, или флюорит, представляет собой минерал кристаллического строения, содержащий в основной своей массе СаРз. Удельный вес в твёрдом состоянии — 3,18, температура плавления 1378° С. Применяется в качестве флюса а) 2-й и 3-й сорта — при плавке чугуна и стали б) 1-й сорт—при илавке магниевых и алюминиевых сплавов, а также бронз. При плавке магниевых и алюминиевых сплавов может быть использован только в сухом состоянии, получаемом путём сушки и прокаливания. По содержанию составных частей плавиковый шиат ручного обогащения должен отвечать требованиям, приведённым в табл. 26. [c.7]

Для плавки чугуна, стали и медных сплавов применяются графитовые (фиг. 278) и шамотные тигли для плавки алюминиевых и цинковых сплавов — металлические. Сверху тигель закрывается крышкой (фиг. 279), защищающей металл от окислительного действия атмосферы печи. Размеры тиглей — по ОСТ 2J154-39 и 2015.5-3 -). [c.146]

Тигельные печи типов AT, СЭТ, С1ИТ и СБТ применяются для плавки и подогрева алюминиевых, магниевых и медных сплавов. Нагрев осуществляется нихромовыми или [c.163]

Примеси щелочных и щелочноземельных металлов (К, Na, Са и др.) способствуют резкому повышению пористости алюминиевых отливок. Наличие кремния и магния также вызывает увеличение пористости алюминия, тогда как добавки меди, марганца, ниобия, никеля, железа, хрома, циркония и ванадия уменьшают ее. Это необходи. ю учитывать в технологии фасонного литья из алюминиевых сплавов. При обычиых условиях плавки алюминиевых сплавов сера и ее соединения уходят в шлак и практически не оказывают вредного влияния в смысле образования пористости или шлаковых включений в отливках. [c.242]

Дальнейшее совершенствование технологических процессов отливки деталей машин из алюминиевых сплавов путем применения вакуумной плавки, обработки сплавов ультразвуком, очистки сплавов при помощи гексахлорэтана и т. д. [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...