Турбулентный ноток

Гидродинамическое моделирование. Нестационарное турбулентное течение, создающее гидроупругие возмущения в потоке, при исследованиях неподвижных элементов гидромашин заменяется модельным потоком, включающим в себя квазистационарную и спектральную модели течения [1]. Анализ этих моделей позволил установить диагностические параметры, идентифицирующие модельный турбулентный ноток. [c.104]

При кольцевом течении смеси тепловой ноток не является таким решаюш им фактором, как в условиях расслоенного течения. Однако подводимое к потоку тепло вызывает изменение объемного соотношения фаз в смеси я способствует развитию турбулентности в потоке. Поэтому чем больший тепловой поток подводится к двухфазному потоку, тем выше коэффициент теплоотдачи. Это учитывается членом в уравнении (8). Интенсивность турбулентности, вызываемая тепловым потоком, более точно описывается числом характеризуюш им кипение жидкости [c.267]

Течение, создаваемое внезапным (неплавным) изменением скорости. В главе V было уделено большое внимание влиянию вязкого сдвига в зонах со значительным градиентом скорости. Глава VI посвящена увеличению напряжения, сопровождающего образование турбулентности, с акцентировкой внимания на вторичном течении, возникающем в результате процесса перемешивания. В главе VII даны методы определения формы как ламинарного, так и турбулентного потока, возникающего в результате передачи сдвига вблизи твердых границ и прогрессивно развивающегося от граничной зоны. Эта глава, последняя в изложении, посвящена рассмотрению зон сдвига вдали от неподвижных границ. Хотя при очень малых числах Рейнольдса такой ноток, несомненно, ламинарен, однако из-за отсутствия стабилизирующего влияния неподвижной граничной поверхности он чувствителен к сравнительно малым возмущениям и почти во всех практических случаях проявляет с самого начала значительную степень турбулентности. Отсюда становится ясным смысл названия настоящей главы Свободный турбулентный поток со сдвигом . [c.333]

Итак, зная критический перепад при взаимодействии скачка уплотнения с пограничным слоем на плоской пластинке и значение (соответственно для ламинарного или турбулентного пограничного слоя), можно по формуле (3.1) получить критический перепад при взаимодействии скачка уплотнения с пограничным слоем на криволинейной стенке (при наличии градиента давления во внешнем потоке перед скачком). Из формулы (3.1) видно, что если внешний ноток перед скачком тормозится (( > 0), то отрыв наступает быстрее, если же внешний ноток до скачка разгоняется < 0), то отрыв должен наступать при большем перепаде давления в скачке, чем нри взаимодействии скачка с пограничным слоем на плоской пластинке. [c.146]

Рассмотрим теплопередачу в регенераторах, схематически изображенных на фиг. 92 и 95. Турбулентный ноток газа движется вдоль поверхности насадки, которую будем считать плоско толщину ленты обозначим через 6. Температуры газа в центральной части регенератора, равные Т и Г в период нагревания и охлажденпя соответственно являются линейными функциями времени, а поток тепла от газа к металлу и обратно зависит не только от коэффициентов теплоотдачи а ir а (см. п. 42), но и от скорости подвода тепла из толщи металла к его поверхности. Подвод тепла характеризуется коэффициентом тем]1ературопро-водности [c.117]

Открытый характер системы связан с тем, что градиент давления, обусловливаюдщй турбулентный ноток, и темп-ра поддерживаются постоянными. [c.489]

Это эквивалентно утвер кдению, что турбулентный ноток тепла пропорционален градиенту средней температуры и имеет по отношению к нему обратное направление. Величина коэффициента турбулентной температуропроводности Кт на много порядков превышает величину %. Используя (7), запишем формулу (6) в виде [c.96]

При небольших скоростях потока и при достаточно большой плотности теплового потока теплоотдача определяется процессом парообразования. При больших скоростях движения жидкости теплообмен определяется законами турбулентного движения а С. С. Кутате-ладзе предложен простой и эффективный метод учета совместного влияния скорости циркуляции и плотности теплового потока на теплоотдачу при кипении. В этом случае влияние этих факторов оценивается соотношением предельных значений — коэффициента теплоотдачи при кипении 00 и коэффициента теплоотдачи к вынужденному нотоку при отсутствии кипения о. При оо/ао<0,5 принимают а = о при Qtoo/ao > 2 а = оо. В области 0,5 < оо/схо < 2 коэффициент теплоотдачи рассчитывается по интерполяционной формуле [c.202]

Гиперзвуковой след за тонким телом несколько отличается от следа за туными телами. В случае тонкого тела большие градиенты в потоке, вызванные головной ударной волной, несущественны и вязкий след распространяется в области, где параметры потока близки к параметрам набегающего нотока. Явления перехода различны, кроме того, возможно различны и величины турбулентных пульсаций, которые зависят от степени затупления тела. Область ближнего следа ограничена прямыми линиями, причем его первоначальная ширина несколько больше, чем поперечные размеры тела из-за толстого оторвавшегося вязкого слоя, затем ширина следа постепенно уменьшается вниз по потоку, достигая горла. В ближнем следе оторвавшийся вязкий слой играет важную роль. За горлом ширина следа растет пропорционально длине следа. Как упоминалось в гл. I, елед за тонким телом является холодным в отличие от горячего следа за тупым телом из-за отсутствия интенсивного нагрева, создаваемого возникающими ударными волнами, и более медленного роста следа. Кроме того, след за тонким телом охлаждается гораздо быстрее, чем за тупым телом. Эксперименты с острым конусом и конусом со сферическим затуплением, имеющими угол при вершине 20 , в интервале чисел Маха М от 2,66 до 4,85 показали, что донное давление и угол наклона поверхности следа одинаковы для обоих конусов, если одинаковы местное число Маха и число Рейнольдса, вычисленное по толщине потери импульса пограничного слоя у основания конуса [82]. Из-за высокой температуры в гиперзвуковом следе за тупым телом на течение в следе влияют свойства реального газа или физико-химические процессы, как, например, диссоциация, ионизация и рекомбинация. Время, требуемое для завершения процессов диссоциации и ионизации (и для обратных процессов), в сравнении со временем движения частиц газа существенно при определении регистрируемых эффек- [c.126]

Как показывает опыт, характер свободного течения среды относительно поверхности нагретого тела бывает как ламинарным, так частично или полностью турбулентным. На рис. 117 показано свободное перемещение комнатного воздуха у вертикально подвешенной нагретой трубы большой длины. На нижнем участке трубы наблюдается ламинарное течение воздуха вверх. На некотором расстоянии от нижнего конца трубы перемещение слоев воздуха теряет ламинарный характер, возникают отдельные локонообразные массы, появляются искривленные струйки, которые далее дробятся на более мелкие, и восходящий ноток воздуха [c.324]

От параметра х можно избавиться, приняв подходящую гипотезу о локализации турбулентного ядра. В качестве такой гипотезы довольпо естественно допустить, что граница совпадает с точкой максимума функции г/(х), характеризующей эжекционную способность струи. Во внешней области при х < х имеет место нарастающая эжекция окружающей жидкости, тогда как внутри конуса х> Хц ноток резко разворачивается вдоль оси, что, скорее всего, и является причиной его турбулизации. Итак, в качестве пробной гипотезы примем г/ (х ) = 0. Что касается параметра P=v2/vl, то он может в турбулентной струе изменяться в широких пределах, начиная от единицы в момент турбулизации. Для прямоточной струи естественно допустить, что величина вырабатывается из условия автомодельности г/ (1) =—460,5 независимо от Ке. При наличии вращения величины и 1/ (1) могут существенно изменяться. [c.153]

Вращающиеся турбулентные потоки, имеющие все возрастающее техническое значение, характеризуются сложной внутренней структурой. Для примера па рис. 80 показана схема осредпеппого течения воздуха в вихревой камере, сообщающейся с атмосферой. Камера имеет глухой торец 2 = 0, а подвод воздуха осуществляется по всей боковой поверхности длины Ь через тангенциальные щели. Воздух истекает в атмосферу через диафрагму радиуса а. Как показывают наблюдения [37], в области г> а ноток близок к одномерному вихревому стоку, во внутренней области г <а течение значительно сложнее. [c.212]

В интересующем нас случае турбулентного вращающегося нотока отрыв является внутренним, и поэтому на стенке ставится условие скольжения. [c.216]

Экспериментальные установки и методика экспериментов. Большинство экспериментов по исследованию влияния турбулентного пограничного слоя на скачки уплотнения и все эксперименты по исследованию нерасчетного режима истечения из сопла были проведены в аэродинамической трубе У-6. Труба У-б - баллонного типа, кратковременного действия (рис. 1). Сечение рабочей части трубы 40 X 55 мму длина 30 мм. Набор жестких сопел обеспечивал получение чисел Моо, равных 2.15, 2.5, 3.1, 3.9. Ноток из рабочей части сопла выходил в камеру с сечением 40 х 70 мм в которой устанавливалась заостренная пластинка толгциной 4.5 мм и шириной 40 мм. Боковыми стенками рабочей части аэродинамической трубы в местах расноло-жения сопла и камеры служили оптические стекла. [c.107]

Последнее отнюдь не свидетельствует о хаотическом (турбулентном) характере рассмотренного течения и даже нолей w. Па самом деле, в данном примере первичный ноток ламинарен в обычном смысле, зависимость w от координат и времени в силу (5.1) полностью детермпнпрована, а траектория каждой частицы - винтовая линия. [c.716]

В рабочем пространстве печи или в топке частицы турбулентного газового факела движутся во всех направлениях, поэтому не только быстро. движущиеся массы газа проникают в мсдленко движущиеся зоны газов, окружающие факел, но и газы п зон с мед,/генным движением поступают в быстро движ-ущийся ноток. [c.117]

Струйная (гидроударная) эрозия возникает иод действием потока жидкости, движущегося в турбулентном режиме и содержащего нузырьки воздуха и взвесь твердых частиц. Коррозионный фактор играет более существенную роль, так как ноток разрушает защитную пленку, но нри этом облегчается пассивация за счет увеличения доставки О2. [c.49]

Будем предполагать, что компоненты топлива впрыскиваются в камеру в газообразном состоянии с нулевой начальной скоростью, что средняя удельная теплоемкость и молекулярный вес истекающих газов не изменяются во время их пребывания в двигателе, что действительны законы идеального газа и что потери на турбулентность, трение и теплоотдачу пренебрежимо малы. Как будет показано, такой адиабатический ламинарный ноток без трения не предполагает изэнтронического процесса расширения. [c.420]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...