Фланцы расчет

Рассмотренные способы предусматривают вытяжку в холодном состоянии. При вытяжке деталей с подогревом фланца расчет изложен в литературе [2]. В условиях мелкосерийного производства за счет увеличения отходов материала заготовкам придают упрощенную форму [ 1 ]. [c.196]

Большинство аппаратов представляет собой совокупность оболочек вращения, сваренных встык или соединенных с помощью фланцев. Расчет таких аппаратов сводится к расчету составных его элементов, к определению напряжений и деформаций или толщины корпуса, днища и крышки аппарата. [c.149]

Упрощенная схема контакта фланцев. Расчет соединений с полосовым стыком можно существенно упростить, если контактные нагрузки на стыке фланцев заменить силой Рд, приложенной в центре давления — точке О (см. рис. 9.2, а), абсцисса которой [c.280]

Соединения со свободными фланцами. Расчет болтов соединения (рис. 10.8, б) выполняют так же, как и в случае контактирующих фланцев. [c.301]

При действии на консольно закрепленную деталь момента прежде всего необходимо найти рациональное размещение болтов по отношению к действующей нагрузке и соотношение всех элементов стыка. Иногда расположение болтов и их число определяются видом стыкуемых деталей. Так, например, при соединении двух деталей трубчатого сечения стык будет кольцевым, а шаг болтов принимается конструктивно из соображений обеспечения равномерного нагружения фланца. Расчет прочности сводится к определению необходимого диаметра болта, а затем толщины фланца. [c.350]

Фланцы — Расчет на прочность 77—79 [c.695]

Вал с гребнями или фланцами — расчет производится по формуле случая 6. Для фланцев а принимается по окружности болтов [c.183]

Принимаемые значения /г и 2 рекомендуется увеличить в л/ст/[ст] раз. При принятых размерах фланцев расчеты следует повторять по формулам пп. 4—6 настоящего приложения до тех пор, пока значения расчетных напряжений не будут равны (с погрешностью не более 5%) или меньше допускаемых напряжений. [c.514]

Обычно пользуются приближенным расчетом, относя силы трения в стыке к окружности осей вингов. Этот расчет особенно часто применяют при податливых фланцах. [c.113]

Выполненные выше расчеты показывают, что верхняя прибыль способна питать примыкающую к фланцу тонкую часть отливки и частично верхний бурт. Поэтому для обеспечения плотного металла по всей высоте отливки Кольцо статора целесообразно обеспечить отдельное питание каждого из тепловых узлов верхнего фланца, верхнего и нижнего буртов и нижнего фланца. [c.399]

Фланцы полумуфт соединены болтами, из которых половина (через один) ставится с зазором и работает на растяжение. Остальные болты устанавливаются в развернутые отверстия без зазора они осуществляют взаимное центрирование полумуфт и работают на срез. Расчет болтов обычно ведут в предположении, что вся нагрузка воспринимается болтами, работающими на срез. [c.246]

Кроме рассмотренного выше водомера, для изме- О рения расхода жидкости в трубах применяются измерительные шайбы (диафрагмы), расчет которых также основан на уравнении Бернулли. На рис. 87 показана измерительная шайба, вставленная между раздвинутыми фланцами труб. Шайба, сужая поперечное сечение трубы, понижает давление [c.131]

Расчет напряженного болтового соединения, к которому после затяжки приложена внешняя осевая нагрузка. Рассматриваемый случай расчета характерен для большинства соединений (крепление крышек, фланцев). Такие соединения должны быть предельно плотными (крышки цилиндров), должны не допускать раскрытия стыка — появления зазора между соединяемыми деталями при приложении внешней нагрузки. Для выполнения данного требования предварительная затяжка болтов должна быть такой, чтобы после приложения рабочей нагрузки не произошло раскрытия стыка или нарушения плотности. [c.189]

Расчет фланцевых соединений литых и сварно-литых (рис. 111.11, а) спиральных камер имеет свои особенности и производится в соответствии с требованиями, предъявляемыми к контактирующим фланцам (см. рис. III.6, б) с самоуплотняющимися обычно резиновыми прокладками. Этот вид соединения применяют для обеспечения длительной прочности и надежности. Переход от флан-цев к оболочке в этих камерах выполняется с уклоном от 1 2,5 до 1 10. Методика расчета аналогична методике расчета фланцевых соединений трубопроводов и тонкостенных сосудов [7]. [c.74]

Рис. III.II. К расчету фланцевого соединения сварно-литых спиральных камер а — схема нагружения контактирующих фланцев б — к определению коэффициентов податливости фланцев и болтов

Pa — давление над ступицей рабочего колеса, определяется при расчете уплотнений / крш. уп и Гв — соответственно радиусы фланца крышки, уплотнения и вала (см. рис. III.12, б). В поворотнолопастных турбинах уплотнения нет, и выражение (III.63) для них имеет вид [c.79]

Рис. V.19. К расчету болтов лопасти на прочность а — к определению линии перегиба фланца б — распределение центробежной силы между болтами в — схема нагружения

Болты устанавливают с предварительным натягом, при этом в расчете на нераскрытие стыков задается напряжение 150—180 МПа. Следует иметь в виду, что в радиально-осевых турбинах под влиянием осевой силы фланцы могут разгружаться на 40—50 ЛЛа, однако при работе соединений остается значительная сила трения, которую при расчете фланцевого соединения на прочность не учитывают (оня идет в запас). [c.177]

Последовательность расчета вала и фланца вала следующая. [c.200]

В маслоприемниках корпуса, маслосборники, маслосбрасывающие козырьки выполняются из чугуна СЧ 28-48, ВП 48-10 или из стали ЗОЛ, штанги и вставки в корпусе — из бесшовных труб, а фланцы — из листовой углеродистой стали. Штанги и соответствующие полости корпуса рассчитывают на внутреннее давление. Штанги, кроме того, проверяют на поперечные колебания аналогично валу. Подробно этот расчет дан в работе [27]. [c.208]

Расчет корпусов компрессора и турбины. Корпус компрессора или турбины имеет сложную форму с фланцами и ребрами жесткости. Упрощенно отдельные участки корпуса можно представить в виде тел вращения — цилиндров или усеченных конусов. Основная нагрузка, действующая на корпус, возникает в результате [c.298]

В практике часто встречаются случаи, когда объектом расчета является сложное сочетание различных тел, например, бетонное перекрытие с замурованными железными балками, изолированные трубопроводы с открытыми фланцами, барабаны паровых котлов и др. Расчет теплопроводности таких сложных объектов обычно [c.26]

Цилиндры 10 — 111 — Кольцевые фланцы — Рас ёт 10 — 114 — Лапчатые фланцы — Расчет 10—114 — Раоетолчие мсч >кд-у осями 10—115 — Стенки — Напряжения 10 — 113 [c.57]

Сухарь (обычно из гекстолита) помещен между парами перекрывающихся по высоте выступов па каждом фланце. Расчет — см. табл. 4 [c.642]

Лопасть рабочего колеса гидротурбины представляет собой слабоизогнутую пластину переменной толщины, имеющую в плане форму части кругового кольца, закрепленного по внутреннему дуговому краю на участке сопряжения с фланцем. Расчет напряжений в лопасти, вызываемых прилагаемым давлением, представляет трудную задачу вследствие сложности исходных дифференциальных уравнений и краевых условий 15]. До настоящего времени отсутствует точное решение этой задачи и более эффективными являются приближенные расчеты напряжений, основанные на вариационном методе и приближенном решении интегральных уравнений [7], [И]. Но и эти методы сопряжены с трудоемкими вычислениями и их применение в инженерной практике затруднительно. Поэтому особенно важны экспериментальные исследования напряженного состояния лопасти. [c.437]

В работах И. В. Стасенко [107], [108] исследована неустановившаяся ползучесть цилиндрической оболочки в зоне краевого эффекта, создаваемого жестким фланцем. Расчет произведен [c.267]

Тонкостенный цилиндрический сосуд из алюминиевого сп/ава = 0,7-10 Мн1м ) закрыт крышкой из того же материала, прт<репленной к фланцам сосуда шестнадцатью болтами Л1] t (рис. 5.34). Допускаемое напряжение для материала сосуда [а ,] = 80 Мн/м . Определить допускаемую величину внутрен-пего давления р в сосуде исходя из прочности его стенок и прочное ги болтов (расчет вести по гипотезе наибольших касательных [c.80]

Фланцевый вал 1 (рис. 34, а), нагруженный постоянным крутящим моментом, на участке между фланцем и шлицами неравнопрочен. Напряжения максимальны на шлицевом участке между шлицами и фланцем, где наружный диаметр вала увеличен, напряжения значительно меньше. Расчет из условия постоянства момента сопротивления кручению по сечениям вала приводит к равнопрочной конструкции II. [c.110]

В отдельных случаях вводят ограниченную деформацию с целью уве-шыЕДЦЛнчения жесткости и устойчивости крепления. Например, при креплении зколонны в станине (конструкция 31) между фланце.м колонны и опорной поверхностью оставляют зазор s, выбирае.мый при затяжке (конструкция. 32). Величину зазора устанавливают расчето.м плп экспериментально так. [c.566]

При жестких фланцах на1 рузка по витам от силы / распределяется равномерно. Нагрузки и напряжения в винтах от моме та распределяются нронорнпо-нально расстоянию от иейтралыи)(1 осп, т. е. по тому же закону, что при изгибе. Поэтому при расчете напряжений в винтах от момента можно пользоваться формулами для расчета напряжений от изгиба. [c.116]

Пример I. Расчет верхних прибьиюй по первому варианту. При расчете полагаем, что масса прибыли сосредоточена в точке, находящейся на среднем диаметре D p верхнего фланца отливки. [c.399]

Блок аппаратуры кольцевым фланцем в своей центральной части крепится к шпангоуту отсека летательного аппарата. В 1 епловых расчетах блок можно рассматривать как пустотелый цилиндр [из алюминиевого сплава с Яо = 84 Вт/(м К)1 длиной 2/ = 1,5 м и наружным диаметром d = 0,5 м при толщине корпуса бд - = 0,025 м. При наземной эксплуатации блока его температура должна быть не ниже 10 °С, а температурная неравномерность в нем — не более 15 °С. Поэтому предусмотрен кольцевой нагреватель (по всей длине блока), отделяемый от обшивки слоем изоляции из стекловаты [X == 0,05 Вт/ (м К)1 толщиной 80 мм. Испытания показали, что при температуре обшивки и шпангоута = —50 °С температура нагревателя — = 30 "С, а по длине блока изменяется от == —18 °С до ti = 12 °С. Оценить термосопротивление R между блоком и шпангоутом, а также коэффициент теплоотдачи а, между блоком и нагревателем, ыренебрегая теплообменом на торцах блока. [c.180]

В зависимости от выбранного метода изготовления рассчитываются конфигурация и размеры поковки. Расчет ведется в два этапа. Сначала определяется предварительная конфигурация поковки исходя из условий отковыв аемости ступеней, концевых и промежуточных уступов, выемок, фланцев, буртов и других элементов. [c.221]

Фланцы с двумя полками, связанными ребрами (двойные), являются достаточно жесткими и прочными, но при их применении необходимо значительно удлинять болты, что приводит к увеличению их податливости, усложняет конструкцию и уве/ичивает массу крышки. Расчет болтов ведется на растяжение по силе с учетом затяга, так же как болтов, соединяющих фланцы в спиральных камерах (см. III.6). [c.133]

Расчет болтов, крепящих лопасть к цапфе (рис. V.19) при определении их конструктивных размеров, обычно производят в предположении, что фланец лопасти и цапфа по сравнению с болтами являются достаточно жесткими и деформациями первых мо>шо пренебречь. Тогда под влиянием момента, действующего на фланце, и мг ссовых сил лопасть отрывается от цапфы и в болтах возникают растягивающие силы. При сделанных предположениях величина этих сил, вызванных мо1лентом, пропорциональна расстояниям от кромки цапфы до точки приложения силы. Это следует из закона Гука. [c.165]

Впервые метод расчета с учетом заделки фланцев, но без учета начального затяга, был предложен Л. М. Качановым. При этом силы Pi, препятствующие повороту фланцев, определялись в предположении, что при повороте жесткого недеформированного фланца на угол 0, определяемый по (IV. 115), болт длиной 1б удлиняется на А/б = / tg Э /0 и в соответствии с законом Гука возникают силы Рб = (А/б /б) Г ротиводействующие моменты выражаются форму- [c.171]

Расчет фланца вала на г рочность приближенными методами обычно ведется в предположении, что сечения фланца сохраняют свою форму, а силы, приложенные к болтам, считаются свободными внешними силами и определяются без учета сил затяга. Если толщина фланца превышает толщину стенки вала, [c.197]

Напряжения в сечениях 2—2 и 3—3 должны быть примерно одинаковыми. Допустимые напряжения во фланцах при стали 25ГС, учитывая динамический характер напряжений и приближенные методы расчета, принимают равными 80—90 МПа. [c.200]

Ведут расчет фланцев. Определяют по (VI 1.6) коэффициент А, по (VI 1.7)— приведенную осевую силу, по (VII.8) — коэффициент р, по (VII.5) определяют напряжения изгиба в сечении 2—2, по (VI 1.9) — напряжения кручения, по (VII. 11) — приведенные напряжения. При расчете тонкостенных валов (б с < O.lSdj), кроме того, находят по (VII.14) коэффициенты к и г), по (VII.13)— изгибающий момент, по (VII.15) — напряжения изгиба в сечении 3—3, по (VII. 16)— изгибающий момент, по (VII. 17)—напряжения изгиба, по (VII. 18)— приведенные напряжения в сечении 2—2. Толщину фланца выбирают в соответствии с условием равнопрочности и достаточной жесткости. [c.200]

Измерение температуры поверхности трубы производится шестью термопарами диаметром 0,25 мм. Спаи этих термопар припаиваются к полукольцам из медной фольги 2, а затем плотно прижимаются к наружной поверхности опытной трубы с помощью стеклянного шнура через тонкий слой слюды 3. Точность измерения температуры поверхностн указанным способом оценивается в 0,5 град. Температура потока измеряется на входе и выходе из опытной трубы с помощью термопар. Термопары устанавливаются в торцевых гильзах 14 и 15, которые тщательно центрируются. Перед выходной гильзой поток перемешивается с помощью смесителя 16. Вывод всех проводов из рабочего пространства опытной трубы наружу производится через специальные изолированные стальные кольца 12, сжатые между собой с помощью фланцев. Подводящий трубопровод имеет водяное охлаждение (на чертеже не показано). Давление измеряется образцовыми манометрами. Расчет коэффициента [c.322]

При расчете на прочность элементов крепления (ушек, лап, фланцев и т. п.) следует принимать во внимание не только вес прибора, но и величину случайных нагрузок, которые могут быть приложены к прибору при его обслуживании (например, упор рукой создает усПлие 12—15 кГ), а также динамические нагрузки, которые при установке прибора массой т на подвижном объекте [c.487]

При расчете шпилек и фланцев исходят из того, что усилие затяжки шпилек Я при действурощей силе давления F должно обеспечить плотное соединение, при этом фланец не должен изгибаться (рис. 8.12). [c.299]

В практике часто встречаются случаи, когда объектом расчета является сложное сочетание различных тел, например бетонное перекрытие с замурованными железными балками, изолированные трубопроводы с открытыми фланцами, барабаны паровых котлов и др. Расчет теплопроводности таких сложных объектов обычно производят раздельно по элементам, мысленно разрезая их плоскостями параллельно и перпендикулярно направлению теплового потока. Однако вследствие различия термических сопротивлений отдельных элементов, а также вследствие различия их формы в местах соединения элементов распределение температур может иметь очень сложный характер, и направление теплового потока может оказаться неожиданным. Поэтому указанный способ расчета объектов имеет лишь приближенный характер. Более точно расчеты сложных объектов можно провести лишь в том случае, если известно распределение изотерм и линий тока, которое можно определить опытным путем при помощи методов гидро- или электроаналогии. В ряде случаев достаточно точный расчет можно получить путем последовательного интегрирования дифференциального уравнения теплопроводности (см, 2-2 и 7-1) для различных элементов сложной конструкции. Однако для таких расчетов необходимо привлекать современную вычислительную технику и машинный счет. Наиболее надежные данные по теплопроводности сложных объектов можно получить только путем непосредственного опыта, который проводится или на самом объекте или на его уменьшенной модели. [c.25]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...