Фланцы — Расчет на прочность

Создание методов инженерного расчета на прочность при малоцикловом неизотермическом нагружении оболочечных элементов с фланцами - одна из актуальных задач термопластичности и малоцикловой прочности [2, 16,19, 24,25, 37,41 ]. [c.171]

Металл крепежных деталей должен выбираться с коэффициентом линейного расширения близким по значению коэффициенту линейного расширения металла фланцев, при этом разница в коэффициентах не должна превышать 10 %. Применение сталей с различием в значениях коэффициентов линейного расширения более 10 % допускается при обосновании расчетом на прочность и плотность допустимости имеющейся разницы, а также в случаях, когда расчетная температура металла крепежа не превышает 50 °С. [c.82]

Паспорт должен включать чертежи сосуда с указанием основных размеров и расчет на прочность с приложением эскизов стенок сосуда, горловин, крышек, трубных решеток и фланцев. [c.258]

Расстояние между осями болтов шаг болтов) обычно принимают при малых давлениях (р 1 МПа) / == (5. .. 7) при больших давлениях (р >-3 МПа) I = (2,5. .. 4) й. Опасным сечением при расчете на прочность фланца обычно является место перехода от фланца к трубе — сечение АВ на рис. 10.8, а (предполагается, что Н > конусность участка АА 1 3, реже 1 4). [c.300]

При расчете на прочность фланца принимают, что фланец подвергается поворотной деформации и в нем возникают окружные напряжения. [c.301]

Расчет на прочность фланцев. Напряжение изгиба в трубе в месте присоединения к фланцу (сечение АВ на рис. 10.11) определяют по формуле (10.5). В приближенных расчетах часто принимают 0,5 (Дб — -Ох). [c.310]

Расчет на прочность фланцев. Напряжения изгиба в трубе в месте присоединения к фланцу (сечение АВ на рис. 10) определяют по формуле [c.67]

Расчет на прочность в пластинчатых теплообменниках проводят для неподвижных, промежуточных и нажимных решеток, пластин, штанг, стяжных болтов, коллекторов, днищ, крышек, фланцев. Пример расчета приведен в [29]. [c.389]

Стандарт СЭВ 5206-85 "Сосуды и аппараты высокого давления. Фланцы, крышки плоские и выпуклые. Методы расчета на прочность" и др. [c.10]

Указания по расчету на прочность труб, цилиндрических корпусов и наиболее распространенных фланцев приведены в стандарте 13 1010. [c.632]

Фланцы — Расчет на прочность 77—79 [c.695]

По расчетной силе прижатия Р производят расчет на прочность основных элементов сальникового компенсатора шпилек, резьбы, фланца, нажимной втулки по формулам, приведенным в гл. 2.12, в работах [20, 47] и др. [c.503]

Значительные сложности представляет расчет фланцевого соединения, которое должно быть прочным, плотным и долговечным. Вначале определяют размер фланцев по условию плотности, после чего проводят поверочный расчет на прочность по допускаемым напряжениям или по предельным нагрузкам [2, 8]. [c.284]

Пределы применения фланцев приварных встык исполнений 5—12 (см. рис. 13.4, д—м) и исполнения 2 (рис. 13.5, в, г) при сварке с обечайкой или днищем из двухслойной стали устанавливаются применительно к материалу основного слоя. При сварке с обечайкой или днищем из сталей аустеннтного класса пределы применения устанавливаются специальным расчетом на прочность, согласованным с головной организацией отрасли. [c.211]

РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ФЛАНЦЕВ, БУГЕЛЬНЫХ, ШТУЦЕРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ И БОЛТОВ [c.27]

В табл. 19, 20, 21, 22, а также в табл. 23 и 24, приведены примеры расчета на прочность фланцев и на плотность фланцевых соединений. Прокладка у фланцевого соединения мм, Ру 160 кгс/см по ГОСТ 12830—67 спиральная, у других соединений прокладки паронитовые. [c.94]

В табл. 19, 20, 21 и 22, а также в табл. 25 приведен типовой пример расчета на прочность свободного фланца и на плот [c.97]

Согласно расчета на прочность фланца Dy 300, Ру 64 кгс/см ГОСТ 12832—67 (см. графу 4, табл. 20) на оговоренные параметры рабочей среды наименьшим является запас прочности в основании втулки Ппт=1,3 при р1=133 000 кгс. Поскольку при конструировании фланца сохраняются присоединительные размеры фланца-прототипа, а также давление рабочей среды, то при расчете по формуле (153) допустимо пользоваться и Сг вместо [c.114]

Рис. V.19. К расчету болтов лопасти на прочность а — к определению линии перегиба фланца б — распределение центробежной силы между болтами в — схема нагружения

Болты устанавливают с предварительным натягом, при этом в расчете на нераскрытие стыков задается напряжение 150—180 МПа. Следует иметь в виду, что в радиально-осевых турбинах под влиянием осевой силы фланцы могут разгружаться на 40—50 ЛЛа, однако при работе соединений остается значительная сила трения, которую при расчете фланцевого соединения на прочность не учитывают (оня идет в запас). [c.177]

При расчете вала на прочность с учетом нагрузочных режимов диаметр его должен быть выполнен 70 мм, что потребует соответствующего увеличения отверстия во фланце. Вследствие этого при сохранении толщины стенки фланца увеличится и его наружный диаметр, а также габариты корпуса механизма. [c.128]

Суммарная осевая сила, действующая со стороны насоса на вращающийся корпус гидротрансформатора, воспринимается болтами на внешнем фланце насосного колеса. Для расчета болтов на прочность суммарная сила вычисляется по формулам [c.188]

Наружный диаметр гайки О с округлением до целого числа миллиметров определяют из условного расчета на растяжение с допущением, что вся сила Р воспринимается той частью гайки, которая расположена вне фланца. Условие прочности гайки на растяжение при этом выражается формулой [c.351]

Справочник содержит материалы по фланцевым соединениям круглым, прямоугольным, с откидными болтами, а также бугель-ным и штуцерным соединениям труб. Изложена методика расчета фланцевых соединений трубопроводов, сосудов и аппаратов на любые давления и температуры рабочей среды. Приведены расчеты па прочность фланцев труб, сосудов и аппаратов, частей бугель-кых и штуцерных соединений, болтов и расчеты на плотность фланцевых, бугельных и штуцерных соединений. [c.2]

Настоящее издание справочника отвечает как более широкому кругу задач, возникающих у конструкторов, так и требованию доходчивости до читателя. Дело в том, что изложенный ниже метод расчета фланцев, результаты расчета по которому практически точно совпадают с многочисленными опытными данными отечественных и зарубежных исследователей для фланцев с Оа. ф от 29,9 мм до 980 мм, неотделим от учета внешних нагрузок, передающихся на фланцевые соединения, от конструктивных особенностей и от жесткости фланцев. Так, например, часть нагрузки болтов фланцевого соединения, расходуемая на восприятие основной внешней нагрузки — момента М, может в несколько раз превосходить часть нагрузки болтов, расходуемую на восприятие давления рабочей среды Р. Далее, обычно принимаемый постоянным запас прочности во втулке цельного фланца, названный ниже конструктивным запасом, изменяется в несколько раз в зависимости от назначения фланцевого соединения и его диаметра Оу. В справочнике все эти задачи получили решение. [c.3]

Выражение (160) позволяет определить запасы прочности в цельных фланцах без их расчета. На графике (рис. 49) кривые отвечают выражению (160). Каждая кривая построена при условии, [c.82]

В экранированном исполнении СММ имеют фланцы, с помощью которых магнитные механизмы устанавливают на герметичные устройства. При наличии давления или разрежения под экраном при диаметре экрана до 400 мм фланцы СММ должны быть выполнены соответственно ГОСТу (см. гл. 6). При больших, чем 400 мм, диаметрах экрана необходим расчет фланцев на прочность. [c.151]

При расчете на прочность элементов крепления (ушек, лап, фланцев и т. п.) следует принимать во внимание не только вес прибора, но и величину случайных нагрузок, которые могут быть приложены к прибору при его обслуживании (например, упор рукой создает усПлие 12—15 кГ), а также динамические нагрузки, которые при установке прибора массой т на подвижном объекте [c.487]

Толщина трубных досок определяется расчетом на прочность при изгибе с учетом ослабления отверстиями для прохода труб (глава III) и для конденсаторов обычно составляет 20—30 мм. Стальные трубные доски ввариваются непосредственно в корпус, как показано на фиг. 151 (узел 5). При изготовлении трубных досок из мюнц-металла они прибалчиваются к корпусу на фланцах. В больших конденсаторах трубные доски усиливаются с помощью приварных ребер жесткости. [c.203]

Увеличение противодавления вызывает снижение располагаемого перепада тепла Hq и повышение удельного расхода пара через турбину. Снижение перепада тепла происходит главным образом за счет уменьшения теплоперепадов в последних ступенях. Это наглядно можно видеть из i— -диаграммы. В остальных ступенях турбины теплоперепдды практически не изменяются. Следовательно, напряжения в лопатках и диафрагмах проточной части всех ступеней турбины не превышают расчетных значений, а в последних ступенях они даже уменьшаются. Но увеличение противодавления при неизменной мощности турбины может вызвать увеличение расхода свежего пара и осевого давления на упорный подшипник. В связи с этим для определения возможности увеличения противодавления турбины сверх номинального значения, установленного техническими условиями завода-изготовителя, необходимо произвести тепловой расчет, поверочный расчет на прочность болтов и фланцев в выхлопной части и определить величину осевого давления на упорный подшипник турбины. [c.102]

Под условным давлением следует понимать наибольшее рабочее давление (при тс1мпературе цреды до 200°С), которое допускается для арцматуры и фланцев трубопроводов, имеющих размеры, обоснованные расчетом на прочность при выбранных материалах. [c.5]

При расчете на прочность днища рассматриваются как безмомент-ные оболочки вращения, нагруженные осесимметричной нагрузкой. Напряжения от изгиба в местах соединения днища бака с обечайкой и в зоне крепления фланцев, как правило, в расчет не принимаются. Изготовляют днища обычно из пластических материалов, для которых местный изгиб не является причиной разрушения. В зоне фланцевых соединений люков и трубопроводов происходит перераспределение мембранных напряжений. Расчеты показывают, что фланцы влияют на напряженное состояние лишь локально. Не учитывают также составляющие нагрузки от массы конструкции бака. [c.305]

Размер катета сварного шва при приварке стальных плоских фланцев и tOJiщинa стенки трубы или трубной детали определяются проектирующей организацией при расчете на прочность. [c.107]

В настоящем расчете показано, что удельное давление на прокладке (паронитовой) об, созданное нагрузкой болтов, расходуется на восприятие внутреннего давления и внешнего изгибающего момента, действующее в плоскости, нормальной плоскости разъема бугеля. Увеличение нагрузки болтов ограничено прочностью бугеля. Расчет на прочность наконечников аналогичен расчету наконечников свободных фланцев (и 34) Коэффициент местной податливости (см. табл, 37), ввиду его малости, в практических расчетах не учитывать. [c.121]

Механические нагрузки и прочность оболочек. Вакуумные камеры при обычном давлении не испытывают иных механических нагрузок, кроме давления окружающего воздуха. Поэтому они рассчитываются на равномерно распределенную внешнюю нагрузку в 1 кг на 1 см поверхности их стёнок. Такое незначительное давление на стенки позволяет изготовлять эту категорию камер сравнительно тонкостенными, но с обязательным соблюдением правильных, устойчивых форм, особенно при более или менее крупных размерах сосудов с выпуклыми сферическими, коробчатыми или коническими крышками и с довольно толстыми днищами и соединительными фланцами. Прямоугольные формы и плоские стенки, крышки и днища в вакуумной камере нежелательны и должны применяться только в случаях действительной необходимости. Технологичными являются во всех видах вакуумной аппаратуры цилиндрические формы с использованием для обечаек стандартных цельнотянутых или цельнокатаных труб, а при больших диаметрах сварных цилиндров — вальцованных труб из листа. Для небольших аппаратов, работающих без повышенного давления, толщина стенок обычно задается не расчетом на прочность, а технологическими соображениями. Стенки должны иметь толщину, позволяющую производить надежную и дешевую сварку, пайку и механические крепления. В табл. 6 приведены рекомендуемые толщины стенок (мм) сварочных камер из стали, без повышенного давления. [c.69]

Расчет соединений с неконтактирующими свободными фланцами. Суммарное усилие на болты 0 (рис. 5) определяют из равенства (1) условие прочности болтов дается условием (2). [c.57]

Для указанных условий деформирования и разрушения долговечность определяют на основании деформационно-кинетических критериев прочности. При расчете учитьшают кинетику циклических и односторонне накопленных деформаций в различных зонах конструктивных элементов, а также изменение механических свойств материала при высокотемпературном малоцикловом нагружении. Определим долговечность элементов конструкций с зонами концентрации напряжений и мембранными зонами при различных режимах длительного малоциклового нагружения, приводящих к усталостным и квазиста-тическим повреждениям. В качестве модельного элемента выберем оболочечную конструкцию с фланцами, работающую при повторном нагружении внутренним давлением при высоких температурах. Предположим, что конструктивный элемент изготовлен из аустенитной стали ее характеристики при статическом и длительном нагружении [c.122]

Сопоставление расчетных Р и экспериментальных значений долговечности цилиндрических корпусов типов 1 и 11 показывает, что их разность находится в пределах естественного разброса данных, характерных для натурнььх испытаний конструктивных элементов на малоцикловую прочность (рис. 5.4). Степень полученного соответствия указывает на достаточно высокую эффективность предлагаемого метода расчета малоцикловой долговечности тонкостенных оболочечных корнусных элементов с фланцами при термоциклическом нагружении. [c.251]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...