Объемные расходное и истинное паросодержания

Объемные расходное и истинное паросодержания [c.90]

В отсутствие скольжения фаз, т.е. при ф = 1, расходное и истинное объемные паросодержания одинаковы. При этом согласно (7.5) и (7.6) [c.297]

Из введенных выше количественных характеристик расходные паросодержания л, Р, приведенные скорости фаз Wg, Wg, скорости смеси и циркуляции, Wq, расходная плотность смеси Рр обычно могут рассматриваться как известные, заданные. Они определяются по известным значениям расходов, свойств фаз, теплового потока на стенке, геометрии канала. Истинные параметры двухфазного потока (ф, w", w, ф, р р) являются функциями процесса и выступают обычно как цель анализа. Несложно убедиться, что знание любой одной из пяти величин достаточно для расчета остальных четырех. Например, используя (7.1) и (7.4), можно получить часто используемую связь истинного объемного паросодержания с массовым расходным и фактором скольжения [c.298]

В отечественной литературе в течение длительного времени не употреблялись термины истинное массовое и объемное расходное паросодержание применительно к области отрицательных Х(,. Это задержало развитие традиционного подхода к задаче [c.84]

При опускном движении w"и значение истинных объемных паросодержаний ф становится всегда большим, чем объемное расходное паросодержание 3. [c.59]

Итак, истинное паросодержание ф равно объемному расходному паросодержанию р тогда, когда истинные скорости движения пара и жидкости совпадают. [c.302]

II, следовательно, истинные объемные паросодержания должны быть меньше действительных расходных объемных паросодержаний потока. В сечении М средние скорости пара и жидкости равны, и скольжение отсутствует. [c.71]

Достаточно очевидно, что при течении двухфазных неравновесных потоков паросодержание есть величина интегральная, зависящая от предыстории потока. Конечно, при постоянной тепловой нагрузке в той области, где мало сказываются входные условия, в силу связей, существующих в потоке, истинное объемное паросодержание определяется локальным расходным теплосодержанием и другими режимными параметрами. Поэтому возможно обобщение данных в виде зависимостей типа хг . . . ). Однако при других законах изменения тепловой нагрузки или [c.85]

Здесь приняты обозначения n= D/d) —как и выше, степень расширения потока х — расходное массовое паросодержание а — истинное объемное паросодержание р = рг/р1 — отношение плотностей фаз. [c.265]

Истинное объемное паросодержание ф можно выразить через массовое расходное паросодержание х и отношение скоростей пара w" и воды w. Для этого найдем площади / и f", занятые водой и паром (соответственно) в поперечном сечении трубы [c.49]

Область 111 расположена между сечением начала кипения и сечением, где среднемассовая энтальпия потока становится равной энтальпии насыщения, т е. xg = 0. В области 111 поток является существенно неравновесным относительная энтальпия потока Хд остается отрицательной, тогда как расходное массовое паросодержание х и соответствующее ему истинное объемное паросодержание ф уже отличны от нуля и наличие паровой фазы в потоке обнаруживается экспериментально. Внутри этой области иногда выделяют сечение А, рис. 1.90), соответствующее началу интенсивного парообразования [60], после которого заметно повышается интенсивность теплоотдачи, возрастает гидравлическое сопротивление, а температура стенки либо остается постоянной, либо несколько уменьшается. Граница областей III и IV не отражает каких-либо физических изменений, происходящих с потоком. [c.102]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

С началом области III начинается собственно двухфазное течение. Нижней границей области ///является сечение, в котором среднемассовая энтальпия достигает значения энтальпии насыщенной жидкости, т.е. = 0. Следовательно, в пределах области III двухфазный поток существенно неравновесный вблизи стенки всегда существует пар, причем действительное массовое расходное и истинное объемное ф паросодержание растет по длине, а в ядре сохраняется недогретая жидкость с локальной температурой Т<Т . [c.336]

Анализ экспериментальных данных по распределению истинных объемных паросодержапий по сечению парогенерирующих каналов [7—10] показывает, что при кипении недогретой жидкости в области отрицательных значений относительной энтальпии потока X нар, образующийся на поверхности нагрева, концентрируется в пристенном слое. При этом скорость жидкости в ядре потока должна быть больше скорости пароводяной смеси в пристенном кипящем слое, а следовательно, среднее но сечению истинное объемное паросодержание такого потока должно быть больше действительного расходного объемного паросодержания в том же сечении f > Рэ- По мере увеличения количества пара в канале но его длине толщина кипящего слоя растет, большая часть пара попадает в основной поток, средняя скорость пара при этом увеличивается, действительное расходное паросодержание увеличивается быстрее, чем истинное объемное паросодержание, и разница между ними постепенно уменьшается. В сечении капала, обозначенном на рис. 1 через М, действительное расходное и истинное объемные паросодержания по абсолютной величине равны друг другу. При дальнейшем увеличении паросодержания но длине канала действительное расходное паросодержание все больше и больше обгоняет рост истинного объемного паросодержания за счет увеличения скольжения, и разница между ними постепенно увеличивается. [c.74]

На рис. 1.8 приведена типичная кривая изменения истинного объемного паросодержания ф в зависимости от массового расходного паросодержания потока х при адиабатном течении (q = 0) и при наличии обогрева (дфО). Такие зависимости могут быть построены лросвечиваяием потока у-излучением. Непосредственно из замеров по значениям интенсивности излучения при просвечивании канала, заполненного смесью, и канала, заполненного каждой. из фаз в отдельности, устанавливается истинное значение плотности смеси рист. По значениям рпст легко определить <р [из уравнения (1.13)], а также w и w" [зависимости (1.6) и (1.7)]. [c.20]

Качественные и даже количественные зависимости и в области неравновесного кипения могут быть получены экспериментально. Экспериментально могут быть получены также зависимости истинных объемных паросодержаний и гидравлических сопротивлений по длине канала (или от х). Определение же среднекалориметрической температуры жидкой фазы Т. , действительного расходного весового (или объемного) паросодержания представляет большие трудности. [c.73]

Нахождение связи <р = ф(Р) — одна из главных задач анализа двухфазных течений. В отсутствие локального скольжения фаз, т.е. в гомогенном потоке, различие истинного и расходного объемных паросодержаний связано с реальной неоднородностью потока, с изменением скорости и паросодер-жания по сечению канала. В соответствии с анализом Бэнкова [81, 83] для гомогенного потока [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...