Осевая пористость

Так как подшипники трения — качения должны выдерживать большое количество циклов высоких контактных напряжений, к подшипниковым сталям предъявляют особые требования в отношении металлургического качества общей и осевой пористости, газовых пузырей, флокенов, ликвации и неметаллических включений. При этом неметаллические включения строго лимитируются, поскольку, выходя на рабочие поверхности, они являются концентраторами напряжений и источниками преждевременного разрушения подшипников. [c.188]

Для решения этого уравнения необходимо знать распределение температуры /] х, т) в отливке и t2 x, -г) в форме. Выше уже использовалось упрощенное описание температурного поля параболой порядка п. Однако для приближенной оценки ширины зоны осевой пористости тела отливки можно еще более упростить расчетную схему. Примем, что [c.168]

Макроструктура поперечных и продольных темпле-тов литого металла была плотной, без значительной осевой пористости и других дефектов. В слитках обоих вариантов зона транскристаллизации распространялась до оси слитка. [c.262]

Осевая рыхлость (скопления мелких усадочных пустот по оси слитка) образуется вследствие того, что при прорастании дендритов в центральной части слитка поступление жидкого металла из под-прибыльной части в межосевые промежутки затруднено. Поэтому под сросшимися мостами кристаллов могут образовываться пустоты. Увеличению осевой пористости способствует понижение температуры металла, увеличение массы слитка, недостаточная конусность слитка. [c.228]

Осевая пористость. Дефект в виде группы мелких пор в осевой части слитка. Располагается преимущественно в средней по высоте части слитка [c.91]

Осевая пористость сопровождается межкри-сталлитными трещинами и неметаллическими включениями. Возникает при затвердевании последних порций жидкого металла в условиях недостаточного питания жидким металлом [c.91]

Макроструктуру анализируют на поперечных или продольных образцах (темплетах) на глубоко протравленных соответствующим реактивом (в зависимости от марки стали или сплава) образцах можно отчетливо выявить невооруженным глазом струк- туру металла, наличие внутренних трещин, остатков усадочной раковины, флокенов, пористости н свищей. Например, анализ макроструктуры жаропрочных сталей и сплавов позволяет оценить баллы центральной и осевой пористости. Для определения Г балла пористости имеются эталонные макроструктуры с различ- ными баллами дефектов, утвержденные соответствующим ГОСТом. [c.223]

Наиболее часто литьем по выплавляемым моделям изготовляют отливки с толщиной стенок 2—5 мм известны случаи, когда толщина стенок составляет 0,5-0,8 мм. При изготовлении более толстостенных отливок (более 6 мм) необходимо считаться с тем, что в таких стенках может образоваться осевая пористость усадочного происхождения, вследствие чего более прочные отливки получают не в результате увеличения толщины стенок, а в результате применения ребер жесткости. Отношение толщины сопряженных стенок не должно превышать 1 4. [c.456]

Слитки, изготовленные электрошлаковым способом, отличаются от обычных не только большей однородностью химического состава, но и плотной макроструктурой, отсутствием усадочных раковин и рыхлости, подкорковых пузырей, осевой пористостью и других дефектов усадочного и ликвационного происхождения и высокой чистотой по неметаллическим включениям, [c.312]

Механические свойства металла, прокатанного или кованного из непрерывных заготовок, равноценны, а порой и выше свойств качественного катаного или кованого металла из обычных слитков. Заготовки-слитки непрерывной разливки характерны однородной структурой, значительно меньшей ликвацией, равномерным распределением в слитке неметаллических включений и незначительным развитием осевой пористости. [c.385]

Основным средством предупреждения осевой пористости в слитках является увеличение их конусности. Кроме того, на степень развития пористости в отливках заметное влияние оказывает давление в прибылях (табл. 2). [c.831]

Чем более скорость затвердевания, тем мельче кристаллы, тем легче жидкому ме таллу заполнять пустоты между ними и гем меньше развита в нем дендритная пористость (рис. 17). Типичные формы осевой пористости в слитках и отливках можно видеть на рис. 8. 13, 16. [c.492]

Определение горячей твердости 94 Осадка (проба) 230 Осевая пористость 492 Остаточные напряжения I рода 395 [c.1196]

Так как подшипники качения должны выдерживать большое количество циклов высоких контактных напряжений, к шарикоподшипниковым сталям предъявляют строгие требования в отношении металлургического качества общей и осевой пористости, газовых пузырей, флокенов, ликвации и неметаллических включений. Последние строго лимитируются, так как, выходя на рабочие поверхности, они служат концентраторами напряжений и источником преждевременного разрушения подшипников. Предельные количества неметаллических включений и карбидной неоднородности. допускаемые в шарикоподшипниковой стали, приведены в табл. 125. [c.568]

Осевая пористость (рис. 150, з) образуется в центральных частях отливок, а также в длинных и тонких сечениях. Эго объясняется тем, что объемная усадка центральной части еще не закончилась, а доступ к ней жидкого сплава ухудшился или же вовсе прекратился. [c.226]

Основная область применения печей электрошлакового переплава (ЭШП) - производство слитков из высококачественных сталей (шарикоподшипниковых. конструкционных, коррозионно-стойких, теплостойких, валковых и др.). Слиток, полученный ЭШП отличается от обычного слитка, отлитого в изложницу, отсутствием усадочной раковины, осевой пористости. осевой и внецентренной ликвации, чистотой по неметаллическим включениям и сниженной анизотропией механических свойств, лучшей деформируемостью. ЭШП также применяют для улучшения качества [c.241]

Осевая пористость при прокатке полностью заваривается, а осевая ликвация преобразуется в ликвационные полосы. Наиболее крупные и протяженные полосы приводят к расслоению листов, труб и других изделий. Ликвационные полосы имеют различную микроструктуру и свойства ликвация фосфора (и мышьяка) способствует образованию ферритных полос с включениями сульфидов, ликвация углерода [c.15]

При изготовлении более толстостенных отливок необходимо учитывать, что в таких стенках может образоваться осевая пористость усадочного происхождения, вследствие чего более прочные отливки получают не в результате увеличения толщины стенок, а в результате применения ребер жесткости. [c.200]

Осевая пористость горизонтально и вертикально отлитых заготовок практически одинакова. Коэффициент сегрегации химических элементов по сече- [c.545]

Не исключается возможность изготовления толстостенных деталей, но при этом в сердцевине отливки, не получающей питания, строение металла менее плотное причем при толщине стенок более 6 мм может образовываться осевая пористость усадочного происхождения. Чем толще стенка, тем больше осевая пористость. [c.27]

Вторичные усадочные раковины и осевая пористость образуются в том случае, если в объем слитка, находящийся над ними, не попадает расплав из прибыльной части. Это происходит либо при использовании прямых или очень узких и длинных изложниц (ф. 501/6), либо в результате образования пробки из сцепленных кристаллов. [c.8]

Кроме того, осевая пористость увеличивается с ростом интервала температур затвердевания, следовательно, она больше в слитках высокоуглеродистых и высоколегированных сталей (ф. 515/4). [c.8]

Эта пористость (538/2) еще более нежелательна, чем У-образные зоны ликвации однако поры могут завариться при прокатке или ковке. В связи с этим очень важно различать У-об-разную ликвацию и осевую пористость. Однако при обычном методе получения серного отпечатка и пористость, и зоны ликвации кажутся одинаково темными. Пористость может быть выявлена либо путем выпотевания , либо, еще лучше, с помощью избирательного травления реактивом, содержащим медь. Тогда ликвационные зоны станут светлыми и на светлой основе можно будет различить черные поры (ф. 548/2) для сравнения приводится микрофотография, где пористость и ликвированный металл темные и поэтому неразличимы. [c.19]

Следует, однако, отметить, что трещины не всегда сопровождаются нитями ликвации, даже если на серном отпечатке видны темные линии. Различить трещины и ликвационные нити можно так же, как У-образную ликвацию и осевую пористость. [c.19]

Осевая пористость — следствие недостаточной подпитки горячей жидкостью отливки из-за ее преждевременного застывания в верхней части. Особенно часто образуется осевая пористость в отливках малого диаметра ( 3 мм). Некоторой мерой против образования этого вида дефекта служит замедленная скорость охлаждения отливки, достигаемая утолщением стенки изложницы. Но наиболее эффективный метод предотвращения осевой пористости состоит в создании температурного градиента по высоте изложницы, возникающего при нагреве ее пропусканием электрического тока и применении изложницы с уменьшающейся кверху толщиной стенки. На рис. 3.12 показана графитовая изложница для отливки стержней диаметром 3 мм я схема ее нагрева. При пропускании через такую изложницу тока 200 а в верхней части ее устанавливалась температура 1700° С, а внизу только 800° С. С увеличением диаметра отливки конусность изложницы можно уменьшать, и при диаметре отливки 12 мм необходимость в суживании изложницы отпадает. [c.180]

Другое необходимое средство против образования осевой пористости — использование соответствующих размеров прибыли. Опыт показал, что для отливок диаметром более 10 мм отношение веса прибыли к весу отливки должно быть более 2 для отливок меньшего диаметра это отношение увеличивают. [c.180]

Первые опыты с центробежной заливкой показали,что благодаря высокой скорости охлаждения, обеспечивающей быстрое образование зародышей, и малой скорости их роста отливки получились более мелкозернистыми, чем при статической заливке в графитовую изложницу. Размер зерна составлял при этом 0,05 и 0, мм соответственно. Однако в отливках сохранялась осевая пористость и они были хрупкими. Устранить эти дефекты пока не удалось. Предполагается, что они являются следствием недостаточного питания расплавом быстро затвердевающей отливки. [c.181]

Исследование толстых слябов. В слябе толщиной 270 мм после обрезки головной части была обнаружена глубокая осевая пористость. Ультразвуковой метод был применен для определения глубины этого дефекта и возможности использования здоровой части сляба. [c.289]

Из данных, приведенных на рис. 5.5, следует, что с увеличением параметра Ре и приближением его к значению Ре = 100 различие между результатами для вариантов с учетом и без учета осевой теплопроводности, значительное при малых числах Ре, постепенно исчезает. Причем протяженность начального термического участка в первом случае больше вследствие переноса теплоты вдоль пористого материала. Значения дли- [c.105]

В слитках (Z)=30 мм, Н=70 мм) из чистого цинка при давлении 50 МН/м образуется осевая зона пористости, в результате чего плотность уменьшается с 7100 кг/мЗ при атмосферном давлении до 7080 кг/м . Дальнейшее увеличение давления до 100 МН/м приводит к повышению плотности. В дальнейшем плотность цинка, сплавов на его основе, а также других сплавов [c.96]

Пористость основного объема набивки является функцией от давления ее сжатия (в камере сальника или предварительного прессования), т.е. П = /(Рсж)- Следовательно, для уменьшения пористости изношенного слоя необходимо приложить давление к нему в радиальном направлении рг со стороны набивки, равное или большее. Однако, поскольку Рг = А)с. минимальная величина осевого усилия, приложенного к на- [c.75]

Центральная пористость. Мелкие поры, располагающиеся в осевой части слитка или отливки. В продольных микрошлифах имеет вид мелких пор, иногда сопровождающихся включениями сульфидов или окислов. [c.6]

При разливке под низким регулируемым давлением обеспечивается высокое качество поверхности, которое в ряде случаев позволяет отказаться от обдирки перед прокаткой. В результате выход годного достигает, по американским данным [192—193], 90—97%. Наличие осевой пористости не является браковочным признаком, так как она заваривается при прокатке уже при четырех-, пятикратном обжатии. Перспективность этого метода для обеспечения однородного металла убедительно показана в работе [194]. Большим преимуществом разливки под давлением является высокая производительность. Так, процесс заливки формы 16-т сляба размером 250Х X1000X9000 мм составляет 90 сек, а через 9—12 мин сляб уже удаляется из формы. Сразу же после удаления сляба форма охлаждается водой (5—Q мин) и после по- [c.255]

Результаты положительного воздействия НП AI2O3 на свойства чугуна были апробированы для повышения качества отливок из специального износостойкого чугуна СЧЦ-1С диаметром 80 мм, высотой 420 мм, отливаемых вертикально по 10 штук одновременно в одной форме. На полученных по стандартному технологическому процессу отливках после отрезки прибылей по их центральной части зачастую наблюдалась осевая пористость. Кроме того, при механической обработке имело место выкрашивание графитовых включений, что является неисправимым дефектом. Чугун готовили в индукционной печи типа УИПА-250 с последующим переливом расплава при 1693 К в заливочный ковш емкостью 200 кг. На дно ковша предварительно укладывали помещенный в латунную фольгу НП AI2O3 из расчета его содержания в отливках до 0,09 %. Визуальный осмотр поверхности отрезания прибылей показал отсутствие на них осевой пористости, что свидетельствует об улучшении питания отливок. [c.282]

С. Я. Скобло и Б. А. Казачков [136, 137] установили, что железные порошки резко уменьшают внеосевую и осевую химическую неоднородность и осевую пористость в обычном стальном слитке. Кроме того, металлические порошки способствуют широко развитой осадочной кристаллизации. В работе М. А. Юрьева, Н. С. Гогина, Н. П. Майорова и др. [94, с. 170—174] использование порошка при разливке непрерывного стального слитка привело к уменьшению ликвации и внутренних трещин. В исследовании этих же авторов [94, с. 355— 357] благодаря введению 1% железного порошка увеличилась скорость вытягивания непрерывного слитка стали 50 от 0,6 до 0,9 м/мин при этом уменьшились ликвация и количество трещин. Авторы работы [138] показали, что железный порошок от 1 до 2,8% уменьшает осевую рыхлость, ликвацию и ширину столбчатой зоны в непрерывном слитке стали 20 и 45. [c.170]

В непрерывнолитых заготовках нет концентрированной усадочной раковины. Главным усадочным дефектом является осевая пористость. Она появляется при недостаточном поступлении расплавленной стали к участкам лунки жидкого металла, отсеченным перемычками из твердой стали (мостами), появляющимися между фронтами кристаллизации столбчатых зерен из-за их неравномерного роста. [c.12]

Если слитки поступают на передел в холодном состоянии, то часть поверхностных дефектов устраняется при зачистке, передел горячих слитков увеличивает число дефектов поверхности, так как лишь небольшая часть дефектов слитка уничтожается при образовании окалины. При горячем деформировании завариваются пустоты и поры с неокисленной поверхностью газовые пузьфи в слитках кипящей стали, осевая пористость и рыхлость в слитках спокойной стали, небольшие внутренние трещины. Горячие трещины с окисленной поверхностью, а также окисленные усадочные раковины и пустоты не завариваются и из-за них в прокатанной стали появляются разрывы и иесплошности. [c.14]

В этом месте образуется ряд усадочных микрораковин, которые обычно называют осевой пористостью. [c.19]

О причинах образования интеркристаллитной пористости Браун не сообщает, но указывает, что она может наблюдаться в карбидах стехиометрического и сверхстехиометрического состава, несмотря на наличие достаточно большой прибыли, устраняющей осевую пористость. В карбиде достехиометрического состава наличие интеркристаллитной пористости связывают с взаимодействием свободного урана и графита изложницы, что приводит также к шелушению поверхности слитка. Тщательная полировка полости изложницы несколько уменьшает этот дефект. [c.180]

Учет теплообмена на входе в матрицу затрагивает характеристики процесса только на начальном участке и не оказывает воздействия на них в области стабилизированного теплообмена. Причем отвод теплоты через входную поверхность приводит к укорачиванию зоны тепловой стабилизации, особенно заметному при малых значениях параметра Ре (кривые 1, 2 в сравнении с 3 на рис. 5.12). При увеличении Ре происходит приближение результатов к линейной асимптоте 4 Щ = = 0,104Ре), которая соответствует режиму отсутствия осевой теплопроводности. Длина / пористой вставки (условие адиабатичности на ее выходной поверхности) не оказывает заметного влияния на величину (см. кривые 1, 2 на рис. 5.12). [c.115]

Это подтверждено Н. Н. Белоусовым и А. А. Додоно-вым [7], исследовавшими влияние поршневого давления в пределах 30—500 МН/м на образование усадочных дефектов в слитках (Z) = 130 мм, Н—300 мм) из алюминиевых сплавов АЛ2 и АЛ8. По их данным, для устранения усадочной пористости в осевой зоне слитка из сплава АЛ8 необходимо давление 120 МН/м . При изготовлении слитка из сплава АЛ2 под таким же давлением усадочная пористость в осевой части полностью не устраняется. Только при повышении давления более чем в два раза (до 250 МН/м ) достигается достаточная плотность по всему сечению слитка. [c.96]

При этом для материалов, отличающихся высокой степенью неоднородности структуры, преимущественное значение при оценке надежности будет иметь коэффициент однородности материала изделия. К числу таких материалов можно отнести орто-тропные стеклопластики, у которых степень неоднородности и стабильность физико-механических свойств материала обусловлена нарушениями ориентации стеклонаполнителя по отношению к основным конструктивным направлениям изделия (например, осевое и тангенциальное направление в цилиндрической оболочке), неравномерным распределением связующего и стеклонаполнителя в массиве изделия, различными дефектами (пористостью, недоотвержденностью стеклопластика, складками и т. д.). Поэтому решение, которое удовлетворит условие (3.16), можно получить, используя характеристики изменчивости значений предельного сопротивления материала изделия по отношению к значению действующего напряжения при котором наступает предельное состояние, т. е. условие надежности можно записать в виде X — (од. — Од) > О, тогда надежность изделия определится вероятностью этого условия а = Р (х > 0). [c.106]

Тонкин слой набивки, прилегающии к перемещающейся уплотняемой детали, подвергается износу и разрушению. Вследствие истирания подвижной деталью пористость материала в этом тонком слое более высока, чем в остальном объеме набивки. Этот слой представляет собой совокупность соединенных между собой в виде извилистых каналов пустот и перемычек между ними (рис. 38). Снижение пористости этого слоя до пористости остального объема набивки, казалось, бы, можно осуществить за счет осевого сжатия и заполнения пустот материалом из основного объема. Однако практически это сделать невозможно, так как относительно жесткие перемычки при сжатии оказывают значительное сопротивление материалу набивки, стремящемуся деформироваться в радиальном и осевом направлениях и заполнить пустоты. Заполняемость указанных пустот в значительной мере зависит от пластических свойств материала набивки, характеризуемых величиной коэффищ1ента бокового давления. [c.75]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...