Модуль разрыва 151, XII

Разрыв образцов из хрупких металлов происходит при весьма незначительном удлинении и без образования шейки. На рис. 107 приведена диаграмма растяжения серого чугуна СЧ 28, типичная для таких материалов. Диаграмма не имеет выраженного начального прямолинейного участка. Однако, определяя деформации в чугунных деталях, все же пользуются формулой, выражающей закон Гука. Значение модуля упругости Е находят как тангенс угла наклона прямой, проведенной через начальную точку О диаграммы в точку В, соответствующую напряжению, при котором определяют деформацию. Такой модуль называют секущим. [c.109]

Конечно, такой способ расчета не может претендовать на высокую точность многое зависит от ориентации кристалла, его строения, а также от типа связей между атомами в кристаллической решетке. Но любопытно, что множество достаточно точных расчетов по оценке так называемой идеальной (расчетной) прочности дают для всех материалов практически тот же результат. Напряжения необратимого скольжения, а также и отрыва по основным кристаллографическим плоскостям лежат для всех материалов в пределах 5... 16 % от f . Прямая связь между идеальной прочностью и модулем упругости очевидна. Они имеют общее происхождение и определяются характером межатомного сцепления. И, наконец, есть еще нечто общее, что сохраняется для всех материалов. Результаты теоретических расчетов по идеальной прочности находятся в резком противоречии с тем, что мы получаем при испытании образцов на растяжение. И возникновение общей текучести, и последующий разрыв образца происходят при напряжениях, в лучшем случае, в десятки, а то и в сотни раз меньших, чем те, которые прогнозируются расчетом. [c.76]

Значения модуля упругости при растяжении и прочности на разрыв, полученные для этих систем, приведены в табл. 24. Возрастание модуля упругости при растяжении композита, содержащего силан, можно объяснить повышением прочности адгезионной связи между аппретом и наполнителем. Следует отметить, что в отсутствие наполнителя модуль упругости при растяжении системы увеличивается примерно на 30%. Это свидетельствует о том, что В-силан влияет также на процесс вулканизации, способствуя лучшему сшиванию каучуковой композиции. Более высокие прочностные характеристики материала получены при использовании карбоната кальция и двуокиси титана. Это, видимо, связано [c.171]

По величине модуля упругости при растяжении наполненных эластомеров можно сделать вывод о том, что обработка О-силаном различных наполнителей дает аналогичный эффект, в то время как данные о прочности на разрыв свидетельствуют о различной чувствительности наполнителей к силану. Так, в случае двуокиси кремния, получено максимальное улучшение свойств глины ведут себя различно, а взаимодействие силана с двуокисью титана неожиданно привело к значительному росту прочности на разрыв. Влияние же силана на карбонат кальция оказалось незначительным, и свойства системы с этим наполнителем близки к свойствам ненаполненного полимера, обработанного П-силаном. [c.172]

Таким образом, при оптимальном содержании аппрета не только возрастают модуль упругости при растяжении, прочность на разрыв и сжатие, но и улучшаются динамические свойства композита. [c.175]

На диаграмме растяжения при механических испытаниях образцов на разрыв (рис. 7-2) имеются четыре зоны. В первой зоне ОА сила Р, приложенная к образцу, пропорциональна удлинению А1. В этой зоне действует закон Гука и для нее определяется модуль упругости материала. Во второй зоне АВ, зоне текучести, длина образца изменяется без заметного изменения нагрузки. Третья зона ВС называется зоной упрочнения, так как в этой зоне удлинение сопровождается возрастанием нагрузки. Последнюю зону D называют зоной до-лома. [c.125]

Усилие разрушения. Это то давление, при котором целостность диафрагмы нарушается. Величина его определяется двумя характеристиками материала пределом прочности при растяжении и модулем упругости. Поскольку за предел прочности при растяжении берется напряжение, которое вызывает разрыв образца при данной площади сечения, любое уменьшение сечения диафрагмы в результате удлинения ее под давлением снижает величину усилия разрушения. Поэтому материалы с высоким модулем упругости обычно обладают большей прочностью при разрушении по сравнению с эластичными диафрагмами даже при одинаковых пределах прочности образцов при растяжении. [c.203]

Твердость уплотнительного материала в какой-то мере определяет модуль упругости, коэффициент трения и прочность на разрыв. Кроме того, определение твердости имеет значение в связи с тем, что слишком мягкие или слишком твердые уплотнения могут служить причиной утечки. По прочности на разрыв судят об устойчивости уплотнительного материала механическому воздействию. Остаточное сжатие является величиной, определяющей способность эластомера после продолжительной деформации возвращаться в первоначальное состояние. Этот показатель должен учитываться также и при других видах деформаций. [c.55]

При u =-l,uj=l, рис. 2.26, значению F = отвечает зависимость имеющая минимум, а при F =- модуль завихренности растет монотонно. Данные примеры означают, что влияние релаксации на завихренность в поле массовой силы имеет многовариантный характер его качественные н количественные закономерности в значительной степени обусловлены ориентацией векторов скоростей скольжения, а также ориентацией вектора массовой силы но отношению к проницаемой (разрыв) и непроницаемой границам. [c.67]

Покрытия, полученные наплавкой, характеризуются отсутствием пор, высокими значениями модуля упругости и прочности на разрыв. Прочность соединения этих покрытий с основой соизмерима с прочностью материала детали. [c.271]

Физические свойства железа зависят от содержания примесей. Железо с содержанием примесей 0,01...0,1% имеет следующие свойства плотность 7840 кг/м коэффициент теплопроводности 74,04 Вт/(м К) удельное электрическое сопротивление 9,7 10 Ом/м температурный коэффициент электрического сопротивления 6,51 10 К температурный коэффициент линейного расширения 11,7-10 К твердость по Бринеллю 350...450 МПа модуль Юнга 190...210- 10 МПа прочность на разрыв а = 200...250 МПа относительное удлинение 5 = 45...55% ударная вязкость K U = 220...250 кДж/м . [c.145]

Считается, что следует применять смолы с более высокими значениями прочности, модуля и удлинения. От этих показателей зависят прочность в поперечном направлении и предел прочности при сдвиге композита, а также прочность изделий на разрыв под действием внутреннего или наружного давления. Однако имеющиеся данные не позволяют точно рассчитать эти зависимости. [c.209]

Конец каждой кривой на рис. 16 соответствует точке, при которой происходит разрыв пленки. Если взять произвольные размеры образцов и выразить нагрузку в килограммах, а удлинение в сантиметрах, то можно подсчитать прочность на разрыв и удлинение при разрыве пленок гипотетических композиций А, Б, В, Г и Д. Эти величины часто приводятся в литературе для характеристики лаковых и других высокополимерных пленок и листовых материалов. Величины кажущихся модулей при удельном удлинении могут [c.447]

Рассмотрение величин, указанных в табл. 77, и кривых на рис. 16 может привести к различным заключениям относительно свойств исследуемых материалов. Например, по данным табл. 77 материалы А vi В имеют примерно одинаковую прочность на разрыв, но В удлиняется больше к моменту разрыва. Кривые на рис. 16 подтверждают такое заключение, но они, кроме того, показывают также, что материал А почти совершенно не деформируется при небольших нагрузках, тогда как материал В легко деформируется даже при небольших нагрузках. Очевидно, материал В значительно мягче и будет драпироваться лучше, чем материал А. Нижеследующие данные приводятся для того, чтобы показать условия, при которых используется кажущийся модуль при некотором произвольно выбранном удлинении. [c.448]

Прочность на разрыв, удлинение и кажущийся модуль [c.448]

Здесь Nx, Ny, Nxy — соответствующие нормальные и сдвигающие усилия (приходящиеся на единицу длины) и nv — смещения X и Y — компоненты вектора внешней нагрузки (приходящейся на единицу площади срединной поверхности) по осям х и у Е и V — модуль Юнга и коэффициент Пуассона прочность на разрыв (с учетом коэффициента запаса). [c.34]

Далее в работах [4 - 8] была рассмотрена общая (без предположения о вырожденности движения) задача о примыкании произвольных потенциальных течений политропного газа через слабый разрыв к области покоя. Решение задачи было представлено в виде специальных рядов в пространстве временного годографа по степеням модуля вектора скорости г. Значение г = О соответствовало поверхности слабого разрыва, разделяющей область возмущенного движения и область покоя. В этих же работах исследовались некоторые приложения построенных решений, в частности, к задаче о движении выпуклого поршня и к задаче о распространении слабых криволинейных ударных волн. Сходимость в малом полученных рядов была доказана в [9]. Однако попытка построить ряды по степеням г, использованным в [4-8] для представления решений уравнений двойных волн в окрестности области покоя, к успеху не привела. [c.338]

Жесткие пластики — твердые упругие материалы аморфной структуры с модулем упругости выше МО Kaj M и малым относительным удлинением при разры- [c.11]

Модуль упругости Предел прочности Деформация разру- [c.146]

Модуль упругости 410 Предел прочности на срез 2,5 кг/мм Ударная вязкость 0,026 кем Поливинилхлорид Джион 2046 ( Geon 2046) Предел прочности на разрыв 2,0 кг/мм Удлинение 310% [c.59]

Примечание. —модуль упругости, О — модуль сдвига, р —разру-шающее напряжение. [c.200]

Об использовании эффекта радиационного упрочнения углеродных композиционных материалов сообщается в работе [202]. Повышение прочности на разрыв и модуля упругости углеродных волокон после их облучения нейтронами позволило авторам указанной работы повысить прочность композиционного материала. Материал был изготовлен на основе йпоксидной смолы, армированной облученными углеродными волокнами HTS в виде жгутов, состоящих из 10 элементных волокон диаметром 8,5 мкм. Его прочность на изгиб была на 11%> а на сдвиг на 8% выше, чем при армировании необлученными волокнами. [c.143]

Усы обладают высокой степенью гибкости и прочностью на разрыв до 2000 кПмм , модуль Юнга 7-10 2 дин1см , удельное сопротивление около 65-10 ом-см. Прочность наилучших угольных нитей примерно в 2 раза меньше, чем у стеклянных. [c.390]

Импульсная электрическая прочность горных пород повышается с ростом коэффициента крепости, модуля упругости и временного сопротивления на разрыв. Как механическая, так и электрическая прочность горных пород растет с увеличением степени метаморфизма. Важнейшее значение для ЭИ-технологии имеет то, что горные породы по электрической прочности различаются не так сильно, как различаются их физико-механические свойства. При семикратном отличии кварцита и песчаника по прочности на сжатие их электрическая прочность отличается менее чем в 2 раза. Характерно также, что наиболее электрически прочные породы в меньшей степени повышают ее при уменьшении времени экспозиции напряжения. Относительный рост напряжения пробоя h в интервале времени от 10- до 10 с для изверженных и метаморфических горных пород (кварцит, порфир, мрамор) составляет к = 1.5-1.7, а осадочных пород (сланец, уголь, песчаник) ki- 22-2.5. Эти обстоятельства [c.40]

Волокно Диаметр волокна мк Предел прочности на разрыв кГ/мм Модуль упругости кГ1мм [c.182]

Необычные физико-механические свойства бора позволяют рассматривать его как перспективный конструкционный материал. При относительно малом удельном весе 2,35 г см (т. е. на 15% легче, чем алюминий) он обладает исключительной твердостью, высокой температурой плавления в некоторых кристаллографических формах до 2040° С, высокими значениями модуля нормальной упругости Е = 4,21-10 кПсм , отношения модуля нормальной упругости к удельному весу — 17,9-10 см и прочности на разрыв (волокон) 35 000 кПсм . Кроме того, он обладает антикоррозионными свойствами. [c.354]

Темпера- туоа эле1 грО лита, °С Плот- ность тока, А/дм Осадок Толщина осадка, мм Модуль упругости хрома, 0 МПа Параметр кого ПС плот- ность, кг/м ы хромо-крытия прочность на разрыв, МПа [c.180]

Установлено, что для получения сосудов высокого давления, предназначенных для хранения сжиженного газа и жидкостей при температуре окружающей среды и в криогенных условиях, вместо волокна S-стекла лучше применять арамидное или углеродные волокна. Краткое изложение программы НАСА по этому вопросу содержится в литературе [25] и сжато изложено ниже. Для этих сосудов разработано три типа футеровки резиновая, из-тонкого листового металла и из несущего часть нагрузки металла. Сравнительно низкий модуль S-стекла ограничивает его эксплуатационную надежность при использовании резиновой футеровки. Такие сосуды можно применять только до средних давлений и температур. Материал, состоящий из арамидного волокна и эпоксидной смолы, с тонкой алюминиевой футеровкой имеет показатель эксплуатационной надежности порядка 3-10 см. Этот показатель определяют как произведение разрывного внутреннего давления на объем сосуда, деленное на его массу, т. е. PbVIW . Эксплуатационные свойства сферических и цилиндрических сосудов одинаковы. В исследованном диапазоне диаметров сосуды с плоскостной иамоткой превосходят сосуды со Спиральной намоткой. Сосуды из эпоксидной смолы, армированной углеродным волокном, с несущей нагрузку футеровкой из титана имеют самую малую массу и самую большую долговечность при циклических нагрузках 3000 циклов под давлением, равным 50 % средней прочности на разрыв под действием внутреннего давления. Сосуды с арамидным волокном несколько тяжелее, имеют среднюю долговечность при циклических нагрузках и дешевле сосудов из углеродного волокна. Типичные результаты испытаний опытных сосудов приведены в табл. 16.17—16.19 [25]. [c.233]

И длительной прочности при повышенных температурах и плохим сопротивлением развитию разрушающей трещины. Эти недостатки бериллиевых сплавов, очевидно, могут быть устранены при армировании их высокопрочными и высокомодульными углеродными волокнами. Из данных, представленных на рис. 44, следует, что из всех рассмотренных композиционных материалов и традиционных сплавов композиционный материал бериллий — углеродное волокно потенциально обладает наивысшими значениями удельной кратковременной прочности при температурах до 980° С. Значение этой характеристики для композиции на основе бериллия в 4,5 раза выше, чем для композиции нихром — углеродное волокнод и примерно в 30 раз выше, чем для таких традиционных жаропрочных сплавов, как МАР-М-200, Рене 41 и ТД-ни-кель. Расчетный удельный модуль упругости композиции бериллий — углеродное волокно составляет 15 000 км, т. е. в 10 раз выше, чем у жаропрочных сплавов. G учетом этих данных разра- [c.412]

Эластичность покрытия для материалов средней жесткости обычно измеряют изгибанием окрашенной металлической пластинки вокруг стержня. При испытании отмечают диаметр стержня, при изгибе вокруг которого на покрытии появляются трещины. Покрытия для нежестких материалов испытывают в виде сво,бодных пленок, определяя их удлинение и прочность на разрыв. Эти методы испытания, а также модули эла стичности для типичных красок и пластификаторов приведены в гл. X. Некоторые кривые, характеризующие зависимость удлинения от напряжений (см. рис. 16, [c.728]

Следует отметить, что найденные макронапряжения вместе с заданными макродеформациями полностью определяют сопротивление композиционного материала на макроскопическом уровне, но разре- " шить уравнения (6.18) относительно всех функций макроповрежден- ности в общем случае не удается. Для их определения воспользу- емся знанием пульсаций всех микродеформаций, с помощью которых можно вычислить значения функций микроповрежденности, и уравнениями (8.6), записав их для секущих модулей, т.е. деформационных свойств с учетом поврежденности, соответствующих одному и тому же уровню макродеформаций. После преобразований получим выра- женил для эффективных материальных функций [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...