Потери давления при движении двухфазных жидкостей

Потери давления при движении двухфазных жидкостей [c.206]

Потери давления при движении двухфазных жидкостей в трубах можно найти по формуле Дарси — Вейсбаха [c.206]

Потери давления при движении двухфазной жидкости определяем по формуле (11.7) [c.208]

В настоящее время это определение нивелирного напора наиболее часто употребимо в расчетной практике и приводится во всех нормативных материалах по расчету гидравлики двухфазных систем [1, 2, 8]. При этом нет никакой уверенности в том, что при вычитании указанного нивелирного напора из полного перепада давления при подъемном движении двухфазного потока в вертикальном канале (g > 0) получится точное значение перепада давления вследствие трения при движении этого потока с тем же массовым расходом жидкости и газа (пара) в горизонтальном канале (g =0). А именно такое предположение делалось в целом ряде работ, в частности при обработке опытных данных по гидравлическому сопротивлению трения и составлении нормативного метода для расчета истинного объемного паросодержания ф при движении двухфазного пароводяного потока в горизонтальных и вертикальных трубах [5]. Цель настоящей статьи состояла в выяснении этого обстоятельства, нахождении условий сопоставимости данных по потерям напора в горизонтальных и вертикаль-ных каналах и определении той части из полного перепада давления в вертикальном канале (g > 0), которую необходимо вычитать из этого перепада, чтобы получить точное значение потерь напора на трение в отсутствие объемных сил тяжести (g=0), т. е. фактически при течении двухфазного потока с тем же массовым расходом фаз в горизонтальной трубе. [c.165]

Толщина плешей жидкости, существующей на стенках вставки, видимо, уменьшается по мере движения к выходной части вставки, что может быть вызвано резким падением давления в направлении движения потока. При течении в длинных вставках пленка жидкости находится не в столь благоприятных условиях. В этом случае на некотором участке пленка движется в направлении, противоположном градиенту давления. Это замечание относится в равной мере к однофазным и двухфазным потокам. Нет ничего удивительного в том, что отношение площади поперечного сечения струи к площади поперечного сечения канала для длинной вставки S-4 на 10 о меньше, чем для короткой вставки S-1. Это находится в соответствии с приведенными данными по потерям давления, [c.153]

Что касается влияния местных сопротивлений в высоковлажном двухфазном потоке, то этот вопрос заслуживает специального анализа, так как построение аналогий с движением капельной жидкости является неправомерным. На рис. 8.1 показано сравнение расчета потерь давления на местные сопротивления (диафрагме), выполненного с помощью нормативного метода [73], и результатов эксперимента по определению потерь давления путем установки диафрагм различного диаметра [c.161]

Линейные потери давления при движении двухфазных потоков, так же как и однородных жидкостей, определяют по ( рмуле Дарси [c.156]

Исходя из предпосылки, что добавка твердых частиц всегда вызывает увеличение потерь давления на единицу длины трубы, многие авторы пытались сделать обобщения на основе наблюдаемых явлений установить соотношение между избыточными потерями давления, вызванными присутствием твердых частиц, с модифицированным числом Рейнольдса течения в трубе [45, 120, 311, б51, 822] и выявить общие закономерности на основе изучения движения отдельной частицы [822] и влияния твердых частиц на локальнзгю турбулентность жидкости [401]. К перечисленным с.ледует добавить работы [5, 210, 427], авторами которых была установлено, что отношение размера частиц к диаметру трубы несущественно. В работах [427, 869] изучалась дискретная фаза. Сообщалось также [304], что в некоторых случаях при добавлении твердых частиц (стеклянных шариков диаметром 200 мк) потери давления при течении по трубе снижались до меньшего уровня, чем в потоке чистого воздуха авторы работы [636] наблюдали в некоторых условиях возникновение непредвиденных градиентов давления. Подробнейшие исследования были выполнены Томасом [798—806], из которых следовало, что в некоторых случаях причиной снижения давления в присутствии частиц твердой фазы является неньютоновская природа смеси. Подробный обзор статей по рассматриваемому вопросу содержится в работе [167]. Обзор выявленных соотношений между потерями давления и содержанием частиц в двухфазном потоке, а также анализ методов теории подобия можно найти в работе [175]. [c.153]

Расчет трубопроводов при движении в них двухфазных жидкостей (взвесенесущие потоки — пневмотранспо )т и гидротранспорт, газожидкостные потоки) обладает специфическими зсобенностя.ми. Основными вопросами, интересующими инженера, являются определение необходимой скорости транспортирования и потерь давления. [c.276]

Расчет трубопроводов при движении в них двухфазных жидкостей (взвесенесущие потоки — пневмотранспорт и гидротранспорт, газожидкостные потоки) обладают специфическими особенностями. К вэвесенесущим потокам относятся гидросмеси (смесь размельченных материалов с водой) и аэросмеси (смесь размельченных материалов с воздухом). Если твердый компонент подвергнут очень тонкому измельчению ((1<0,001 мм), то смеси являются структурированными, т. е. относятся к числу неньютоновских (аномальных) жидкостей. Основным вопросом, интересующим инженера, является определение необходимой скорости транспортирования и потерь давления. [c.297]

Длинные трубы. В литературе было предложено несколько теоретических моделей для описания критического течения однокомпонентной двухфазной жидкости в длинной трубе [36, 46—48]. Эти модели дают достаточно точные результаты, если задано давление в сечении запирания, положение которого при конструкторских расчетах обычно неиз1вестно. Если известны только условия торможения на входе, то рекомендуется применять модель однородного равновесного течения, в которой используется методика определения потерь давления на трение и за счет изменения количества движения в предположении однородности потока, рассмотренная в разд. 11.2, и соотношение (11-9) для сжимаемого течения. [c.271]

Зная сопротивление сети, по измеренным значениям давления нагнетания в насосе можно рассчитать значение /3. Результаты этих расчетов представлены на рис. 5.12 (кривая 5). На этом же рисунке представлены сравнительные выходные характеристики пароводяного инжектора, теоретически достижимые в рамках теории, изложенной в [47] (кривая 1), и на основе полученного в данной работе результата (кривая 2) при одинаковых начальных параметрах рабочей и транспортируемой сред. (Геометрия проточной части в обоих случаях будет различной.) Из сравнения видно, что работа насоса при условии наличия двухфазной смеси на входе в камеру смешения оказывается существенно более эффективной, чем при условии обязательной и полной конденсации рабочего пара перед входом в камеру смешения. Физически повышение эффективности работы насоса осуществляется за счет снижения диссипативных потерь в процессе обмена импульсом между паром и жидкостью. В первом случае в основе процесса, имеющего место в инжекторе, лежит механизм теплообмена и обмена количеством движения между транспортируемой и рабочей средой на основе вязкого трения. Во втором случае в основе обмена количеством движения в скачке лежит механизм упругого взаимодействия молекул пара с мелкодиспергированны-ми частицами жидкости. Вклад теплообмена и обмена количеством движения будет тем меньше, чем меньшим будет время протекания обменных процессов. Как было показано в [72], при определенных (максимальных) значениях противодавления скачок давления в камере смешения становится близким к прямому, т.е. время обменных процессов становится минимальным. [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...