Узлы опирания конструкций

Испытания армированных пластиков на смятие служат для оценки поведения материала в соединениях (болтовых, заклепочных и им подобных) и узлах опирания конструкций и только косвенно характеризуют свойства материала. Определяется уровень нагрузок, при котором дефор.мация смятия пе нарушает надежности работы изделия. Стандартизованный способ испытаиия иа смятие очень [c.110]

Контроль качества изделий включает входной контроль используемых исходных материалов, пооперационный контроль при формовании монтажных заготовок, выходной контроль их перед направлением на монтаж, а также контроль за правильностью выполнения стыковых соединений и узлов опирания конструкций из ПСМ при установке их в проектное положение. Все виды контроля осуществляются в соответствии с указаниями технологического регламента, техническими условиями на монтажные заготовки и указаниями, данными в рабочей документации. [c.181]

Для уточнения отдельных наиболее сложных узлов каменных конструкций выполняют чертежи конструктивных узлов каменной кладки. На рис. 390 изображен узел опирания деревянной балки на облегченную стену колодце-вой кладки. На рис. 391 приведен узел кладки угла в той же стене. На чертеже видно расположение кирпичей в двух смежных рядах (диагональю от- [c.336]

Конструкция узлов опирания и подвески рельса-балки к траверсам опорных стоек изображен на рис. 9.7. [c.218]

Верхняя плита отделяется от окружающих конструкций воздушным зазором. Перекрытие шва должно допускать возможность горизонтальных и вертикальных перемещений. Нижняя плита также должна быть отделена швом от окружающих строительных конструкций и прежде всего от бетонной подготовки пола. Прилегающие участки перекрытий не должны, как правило, опираться на фундамент машины. Когда это неизбежно, следует разработать соответствующие узлы опирания. [c.238]

Все конструкции крана сварные. Они могут быть изготовлены в обычной мастерской. Изменив узлы опирания кронштейнов, кран можно применять на строительстве кирпичных и крупнопанельных домов. [c.151]

Уменьшение влияния деформации платформы на точность и временную стабильность достигается рациональной конструкцией грузоприемных опор и их расположением. Выполнение узлов опирания платформы в районе нейтральной оси главных балок уменьшает влияние деформаций. [c.231]

Возможна также и другая последовательность монтажа элементов, когда устанавливаются две колонны и ригель между ними, затем монтируются следующая рама и продольные балки между установленными рамами и т. д. Стыкование и бетонирование узлов как верхних, так и нижних производится по окончании монтажа всех элементов фундамента после тщательной выверки их положения. При этой последовательности монтажа надо принимать специальные меры, обеспечивающие неподвижность и несущую способность ранее установленных элементов в процессе дальнейшего монтажа. В особенности это относится к конструкции временного опирания колонн на плиту. [c.319]

Позже бьши разработаны другие эффективные методы расчета складчатых систем. Отметим метод перемеш,ений, основанный на решениях М. Леви (изгиб) и Л. Файлона (плоская задача) для прямоугольных пластин [4] и различные модификации метода перемещений и смешанного метода [186, 344]. Метод перемещений устраняет многие недостатки метода В.З. Власова в части реализации алгоритма расчета на ЭВМ. Однако, он привносит в методику расчета недостатки, связанные с природой метода перемещений. В частности, формирование матрицы реакций требует привлечения матричных операций. Обязательное формирование основной системы привносит недостатки, связанные с ее использованием. Необходимы промежуточные вычисления для перехода от перемещений узлов к напряженно-деформированному состоянию во внутренних точках элементов системы. Метод разработан только для шарнирного опирания торцов конструкции. Сходные недостатки можно обнаружить и в смешанном методе. Следует отметить, что последний недостаток метода перемещений устраним, поскольку решения М. Леви и Л. Файлона являются частными случаями вариационного метода В.З. Власова. Поэтому можно разработать метод перемещений для произвольного опирания торцов складчатой системы. Если пренебречь влиянием побочных коэффициентов системы дифференциальных уравнений В.З. Власова, то алгоритм формирования матриц реакций и нагрузки останется прежним, а изменяется лишь фундаментальные функции. Можно дальше модифицировать метод перемещений. В I разделе отмечалось, что на базе соотношений МГЭ [c.479]

Табл. 6.1, в которой дан один из многих возможных вариантов кодирования исходной информации во внешнем представлении для рассматриваемой конструкции, соответствует пяти перфокартам первая содержит информацию о характере жесткого опира-ния узла 1 (см. рис. 6.3) вторая формирует строки 2—6 массива NB, содержащие информацию о характере опирания узлов 2—6 третья соответствует строке 7 массива NB и характеризует опира-ние (отсутствие смещения по оси г) узла 173 четвертая формирует [c.120]

Подъемник представляет собой П-образную конструкцию, состоящую из двух плоских стоек-ферм и двух несущих балок, к которым шарнирно подвешены на небольшом расстоянии от опор грузовые полиспасты. Для устранения возможности возникновения крутящего момента в балках за счет отклонения полиспастов от вертикали при подъеме монтажных узлов колонн опирание балок запроектировано на шарнирах. [c.141]

Фермы железобетонные широко применяются в конструкциях перекрытий современных производственных и культурных зданий и сооружений. Они представляют собой плоскостную решетчатую конструкцию прямоугольной или сегментной формы. Положение ферм при транспортировке — вертикальное. Места опирания — в узлах нижнего пояса или по концам ферм. Места крепления ферм.должны располагаться в узлах верхнего пояса. [c.88]

Складки могут опираться на стальные или железобетонные колонны (рнс. 173, а), на стены сооружения или на подстропильные конструкции (рис. 173, б). При опирании на колонны максимальная ширина волны складки не должна превышать 6 м. Для устойчивости складчатого покрытия в плоскости колонн на уровне опорных узлов по обоим торцам устраивают затяжки, а по длине пояса в крайних волнах для восприятия распора ставят горизонтальные плоские фермы или систему затяжек. Подстропильные фермы увеличивают шаг колонн складчатого покрытия и позволяют получить более гибкое планировочное решение здания. Решетчатые складки обладают большей жесткостью, чем плоские фермы, поэтому их высота может быть уменьшена до Vio—Vis пролета. [c.199]

Узлы рамных тонкостенных конструкций находятся в условиях сложного деформирования и должны оформляться с учетом особенностей нагружения. На рис. 2.11.29, а—в показаны примеры оформления углового соединения сварных тонкостенных балочных элементов в раме. Установка внутри угла только ребер жесткости (см. рис. 2.11.29, а) является неудачным решением, так как требует установки внутри тонкостенных стержней, в местах опирания ребер жесткости, дополнительных продольных ребер для передачи силового потока. Выполнить качественную приварку последних к стенкам сложно, а установка только поперечных ребер не обеспечивает жесткости узла. При работе конструкции в условиях переменного [c.412]

Метод расчета напряженно-деформированного состояния цилиндрических складчатых систем разработал проф. В.З. Власов [24]. К недостаткам метода В.З. Власова следует отнести сложную логику формирования разрешающей системы уравнений, необходимость решать дифференциальные уравнения для каждого элемента конструкции, ограничения на торцевые условия опирания элементов складчатых систем (они должны быть одинаковыми), относительную сложность реализации алгоритма на вычислительных машинах. Позже были разработаны другие эффективные методы расчета складчатых систем. Отметим метод перемещений, основанный на решениях М. Леви (изгиб) и Л. Файлона (плоская задача) для прямоугольных пластин с шарнирным опиранием по торцам [2] и различные модификации метода перемещений и смешанного метода [46, 104]. Метод перемещений устраняет многие недостатки метода В.З. Власова в части реализации алгоритма на персональных компьютерах. Однако он привносит в методику расчета недостатки, связанные с природой метода перемещений. В частности, формирование матрицы реакций требует привлечения матричных операций, образование основной системы привносит недостатки, связанные с ее использованием, необходимы промежуточные вычисления для перехода от перемещений узлов к напряженно-деформированному состоянию во внутренних точках элементов системы. [c.232]

Чертежи узлов выполняют для сплошных соединений элементов конструкций, когда нужно показать монтажные стыки ферм, соединения балок и ферм с колоннами и между собой, опирание подкрановых балок на колонны и т. п. [c.153]

Толщинометрии подвергают наиболее ответственные элементы и узлы конструкции копра, при этом в первую очередь те, доступ к которым возможен только с одной стороны. Толщинометрии подлежат (рис. 5.19) главные и второстепенные балки подкопровой рамы (17") узлы опирания стоек станка на подкопровую раму (27 ) узлы опирания ветвей укосины на фундаменты (37") главная балка укосины (47") детали соединительной решетки станка (57 ) верхние пояса подшкивных ферм (67") ветви укосины (77 ) металл обшивки копра в местах с односторонним доступом. [c.109]

При равномерном опирании конструкций покрытия на верхний пояс ферм (в беспрогонной кровле) дополнительные моменты допускается вычислять по следующим формулам пролетные моменты в крайней панели— Me=< /V10 в промежуточной панели — Afo= = ql ll2 момент в узле (опорный)—Ms=qPll8, где —значение равномерно распределенной нагрузки / — длина панели [при разных примыкающих к узлу панелях /= (/[-ЬУ/З]. [c.234]

При конструировании узлов решетчатых конструкций особое внимание должно быть обращено на размеры и толщины фасонок и сварных швов. Для стропильных и подстропильных ферм пролетом до 36 м включительно толщину фасонок можно принимать по рекомендациям ЦНИИПроектстальконструкция, приведенным в табл. 12. Опирание стропильных ферм на подстропильную выполнено в уровне ее нижнего пояса в узле, где подходят два раскоса. Ширину и длину фасонок определяют графически, согласно длинам швов, прикрепляющих стержни фермы к фасовке. Прак- [c.25]

По результатам расчетных экспериментов определено, что отстройку собственных частот в осевом направлении можно произвести введением в схему фундаментной рамы трех дополнительных балочных элементов. Реализация этой рекомендации привела к снижению осевой вибрации более,чем в четыре раза. Эти же расчетные эксперименты привели к простому, но важному выводу о том, что для возмущения рамной конструкции из плоскости в достаточно широком диапазоне частот, осуществляемого силами остаточного дебаланса, никакими консервативными мерами (усилениями в плоскости рамы) невозможно практически отстроиться от резонансных явлений. К аналогичным выводам пришли специалисты "Маннесман Демаг Делаваль" (Германия). Таким образом, становится необходимым введение дополнительной опоры равной конструкции в одном из узлов рамы под стойкой подшипника промвала. Однако реализация такой опоры с нормальной фундаментной конструкцией невозможна без демонтажа агрегата, что в условиях эксплуатации естественно недопустимо. Поэтому была разработана специальная конструкция опоры-тумбы с регулируемой плоскостью опирания. Для усиления контакта с плоскостью опоры - тумбы рама в узле опирания бьша нагружена массой 0,5 т. Все мероприятия, реализованные в результате применения разработанного метода, дали эффект снижения вибрации (ср. рис. 2 и рис.З.), позволяющие эксплуатировать агрегат в диапазоне номинальных режимов. [c.7]

Конструкция фундамента (рис. 6-6) решена в виде рамной системы с подземной частью в виде балочного ростверка. Фундамент монтируется из следующих прямоугольных типовых сечений 1,2X0,6 м (для колонн и слабо нагруженных балок и ригелей) 1,5X0,6 м (в конструкции подземной части) и 1,8X0,6 ж (для наиболее нагруженных элементов верхнего строения). Ввиду небольших размеров элементов по сравнению с опорными частями турбогенератора их пришлось выполнить состаиными. На участке вокруг конденсатора конфигурация ригелей и продольных балок, диктуемая из условия опирания оборудования и прочности элемента, не могла быть составлена из типовых сечений. Поэтому пришлось их выполнять в монолитном железобетоне. Армирование монолитных элементов предусматривается выполнить из арматурных блоков с несущими пространственными каркасами. Узлы сопряжения сборных элементов в наземной части осуществляются с применением последующего обжатия, а сопряжение монолитных участков со сборными элементами выполняются без обжатия. Соединение элементов, образующих составное 268 [c.268]

Пример 7.9 Поперечное сечение пластинчатой системы показано на рисунке 7.18,е. Вследствие симметрии рассмотрим правую часть, где ось Ох направлена перпендикулярно рисунку. Систему разбиваем на 4 модуля, стрелками обозначаем орграф, нумеруем граничные точки. Толшцны всех модулей одинаковы, 1 = Ь, 1 = 5,24Ь, на торцах модулей шарнирное опирание, JU = 0,15. Формируем матрицы Х(0), Y 1). Данная конструкция позволяет пренебречь плоской задачей (узловые линии не смещаются), поэтому в матрицах использованы параметры только изгиба. Порядок чередования модулей в матрицах произвольный, а уравнения равновесия и совместности перемещений узлов составляются точно так же, как и для плоских стержневых систем. Для начальных и конечных параметров учтены и краевые условия. Фундаментальные функции соответствуют случаю шарнирного опирания (7.23), когда r = s = nnjl . В матрице А"(о) нулевыми оказались 1, 3, 6, 8, 9, 10 и [c.486]

Вследствие симметрии рассмотрим правую часть, где ось ох направлена перпендикулярно рисунку. Систему разбиваем на 4 пластины, которые заменяем обобщенными стержнями. Получается плоская стержневая система. Стрелками обозначаем начало и конец всех стержней. Нумеруем граничные точки. Толщины всех элементов одинаковы, = е = 1, I, = 5,24е, на торцах пластин шарнирное опирание, // = 0,15. Формируем матрицы Х(о), ( ). Данная конструкция позволяет пренебречь плоской задачей (узловые линии не смещаются), поэтому в матрицах помещаем параметры изгиба пластин по уравнению (6.20) с фундаментальными функциями (6.23) при г = 8 = П7г11,. Уравнения равновесия и угловых перемещений узла составляются точно так же, как и для плоской стержневой системы. Для начальных и конечных параметров аналогично учитываются краевые условия. [c.233]

Внутрицеховые технологические площадки состоят из балок, настила (стального — сплошного или решетчатого, железобетонного — сборного или монолитного, деревянното), ограждений и лестниц. Опираются они на основные конструкции здания, технологаческое оборудование (или его опоры) или иа специальные колонны, располагаясь в один или несколько ярусов. Балки многоярусных площадок, опирающиеся на спец иальные колонны и связанные с ними жесткими узлами, образуют каркас многоэтажного здания. В случае опирания площадок на специальные колонны обеспечение жесткости и неизменяемости конструкции осуществляется вер-тикальными связями или жестким сопряжением колонн и балок площадок, образующих рамные эстакады. [c.226]

До последнего времени колошниковая площадка обычно проектировалась в виде пространственной конструкций, представляющей в плане шестигранную ферму, (рис. 15.12,в), к которой крепятся выступающие консолями балки площадки. Прй Этом ноги коп ра непосредственно опираются на верхнюю часть колонн шахты, которые уже не могут совпасть в плане с колоннами горна. Та-коё реше ние применяется только для доменных печей сравнительно больших объемов, (от, 700 и брлее). . На рис. 15.12, г показана конструкция колошниковой-площадки для прчей малого объема, представляющая. собой установленную на колоннах шахты балочную клетку. На главные балки этой клетки опираются ноги копра. Благодаря большой жесткости этих балок и близости расположения ног копра к опорному узлу балк жесткость копра практически не отличается от случа непосредственного его опирания на колонны шахты. На рис. 15.12, д показана конструкция колошниковой площадки с кольцевой балкой (для доменной печи объемом 2000 л 3), при которой возможен любой поворот [c.297]

На конструкцию и поперечное армирование надопориого узла неразрезных или рамных эстакад влияет способ моитажа сборных элементов и способ опирания пролетного строения. Если ширина опоры достаточна, то сборные элементы опирают непосредственно на нее, а омоноличивание осуществляется после устройства стыка продольной арматуры. При этом поперечную арматуру в стыке не устанавливают (см. рис. 2.12, б и 2.13, а). [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...