Граничные радиальных подшипников

Радиальные подшипники. Расчет на нагрев подшипников, работающих в режиме граничного трения, сводится к определению величины условного коэффициента qv, который считается основной характеристикой тепловой напряженности подшипниковой сборочной единицы. [c.322]

В работах [12,13] приведен численный метод исследования теплового режима и контактных параметров радиального подшипника скольжения при колебательном движении вала. Температурное поле определялось для всех элементов подшипника введением на дуге контакта локальных граничных условий, вид которых корректировался при помощи решения соответствующей термоупругой задачи. Приведенные расчеты показали значительные различия в основных эксплуатационных характеристиках подшипника при вращательном и осциллирующем движении его вала. [c.482]

Фиг. 2.7. — Распределение давлений в радиальном подшипнике 1 — для граничных условий (2.28) 2—для граничных условий (2.29).

Рис. 6.9. Распределение давлений р в радиальном подшипнике бесконечной длины при граничных условиях

Упорные подшипники подпятники). Простейшие упорные подшипники с плоскими рабочими поверхностями показаны на рис. 19 и 20. Их рассчитывают так же, как и радиальные опоры в условиях граничного трения, по среднему давлению [c.437]

Подшипники скольжения, предназначенные для восприятия радиальных и осевых (подпятники) нагрузок и работаюш,ие в режиме смешанного или граничного трения, рассчитывают по условной методике на износостойкость и нагрев (табл. 3.44). При жидкостном трении расчет ведут на основе гидродинамической теории смазки, здесь этот расчет не рассматривается. [c.375]

Для смазывания подшипников редукторов применяют жидкие нефтяные смазочные материалы и пластичные. Основные характеристики их приведены в табл. 12.22, 12.23. Требуемую вязкость масла в зависимости от внутреннего диаметра подшипника, частоты вращения и рабочей температуры можно определять по номограмме (рис. 12.53) через точку пересечения вертикальной линии, соответствующей внутреннему диаметру й подшипника, с наклонной (соответствующей данной частоте вращения п) проводят горизонталь (вправо или влево) до пересечения с вертикалью, которая соответствует рабочей температуре г. Через эту точку пересечения проводят наклонную прямую параллельно линиям частот вращения. Пересечение этой наклонной с граничной вертикальной линией номограммы, соответствующей те.мпературе 50 °С, на которой нанесены величины вязкости в мм /с при Г = 50 С, определяет рекомендуемую вязкость. Например, радиальный однорядный шарикоподшипник = 60 мм при п = 1000 об/мин и I = 15 °С) рекомендуется смазывать маслом, имеющим при С = 50 °С вязкость 42 мм /с. [c.351]

Подшипник работает в условиях граничной смазки (масло МС-20) при малой скорости скольжения, не вызывающей его нагрева. Радиальная нагрузка, действующая на вал, Р = 10 кН (100 кгс). При таких условиях можно с большой надежностью и достоверностью использовать в расчете исходные механические и геометрические характеристики подшипника. [c.103]

Овальность несущей поверхности подшипников меньше влияет на точность обрабатываемой поверхности. При неустойчивом режиме резания и неустановившемся характере смазки, когда возможен переход от жидкостного к граничному трению, шпиндель может занимать разное (неопределенное) положение в подшипнике. Такое же явление наблюдается при чистовом точении. В этом случае радиальная составляющая силы резания мала и зазор в подшипниках полностью не устраняется. В результате этого погрешность диаметров составляет 3—8 мкм (при зазорах по диаметру 0,01—0,02 мм). Овальность подшипников при непрерывном смещении в них шпинде- [c.59]

Помимо боковых полостей между дисками рабочего колеса и корпусом, в лопастных машинах обычно имеются также примыкаю-щие к валу кольцевые полости в корпусе. Эти полости расположены около разгрузочных дисков и поршней, торцовых и гидродинамических уплотнений, подшипников и т. п. Для них характерно большое отношение ширины к наружному радиусу. Ввиду этого на течение в полости значительно влияет трение на цилиндрических поверхностях и в меньшей степени протечка, и поэтому в большинстве случаев целесообразно использовать для расчета характеристик таких потоков зависимости из п. 5, не учитывающие радиальную протечку. Реальная полость приближенно заменяется коль-цевой полостью прямоугольного сечения и затем в зависимости от граничных условий на периферии из уравнения (65) п. 5 или графиков на рис. 11 — 13 определяется отношение Затем по известному I по формулам (67) или (68) можно рассчитать перепад давления. [c.50]

При увеличении скорости скольжения и наличии смазки вращающийся вал увлекает за собой смазочный материал в клиновой зазор между трущимися поверхностями. Смазка заполняет пространство между микронеровностями и создается гидродинамическая подъемная сила, уменьшающая радиальную нагрузку на соприкасающуюся с валом поверхность подшипника. Этот вид трения называют полу жидкостным, так как толщина масляного слоя не обеспечивает полного разделения рабочих поверхностей цапфы вала и подшипника скольжения и наблюдаются одновременно и жидкостное, и граничное трение. Сопротивление вращению вала уменьшается в сравнении с сопротивлением при граничном и сухом трении и зависит уже не только от материала трущихся поверхностей, но и от качества смазки. Коэффициент полужидкостного трения для распространенных антифрикционных материалов равен 0,008...0,1. [c.212]

Расчет таких подшипников осуществляется в рамках контактно-газодинамической задачи [10-12], согласно которой имеются две связанные части газодинамический расчет течения смазки в области близко расположенных поверхностей с изменяемым положением и формой и упругий расчет для определения деформации граничных поверхностей под действием давления смазки. В подшипниках скольжения зависимость вязкости смазки от давления несущественна, и при ее изотермичности можно считать, что 1 = onst. Для второй части задачи в первом приближении используется гипотеза Винклера, согласно которой имеется пропорциональность между прогибом поверхности и перепадом давления с разных ее сторон Д / + - pS). При необходимости дальнейшее уточнение можно осуществить методами теории упругости. Для радиальных подшипников такой подход (в рамках упругогазодинамической теории смазки [13]) использовался при решении прямых задач в [14] для жидкой и в [15] для газовой смазки. [c.33]

При действии постоянной радиальной силы вращающийся вал подвергается циркуляционному нагружению, а подшипники — местному. При любой эпюре давлений рабочая поверхность вала будет изнашиваться равномерно по окружности, а износ подшипника будет односторонним (рис. 17.1, а). При граничной смазке и трении без смазочного материала зона износа подшипника смещена от приложенной силы в направлении, противоположном движению, а при жидкостной или полу-жидкостной смазке — в сторону движения. Если сила, сохраняя посгоянство направления, изменяется по величине на различных установившихся режимах работы машины, то в связи с перемещениями по окружности нагруженной области подшипника зона его одностороннего износа расширится. Еще шире будет она при вращении вала попеременно в обоих направлениях. Эффект вращения вала с различной установившейся скоростью аналогичен изменению величины силы. [c.258]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...