Титан вторичный

Титан вторичный (под напряжением и сварной шов) Чугун серый СЧ 24-44 0,001 - > [c.137]

Ниобий и тантал обычно легируют в больших количествах молибденом, титаном, вольфрамом и другими преимущественно тугоплавкими металлами. Молибден легируют вольфрамом и в небольших количествах титаном и цирконием, которые являются более сильными карбидообразователями, чем молибден (вольфрам), и образуют вторичную карбидную фазу с малым количеством вводимого углерода (сотые доли процента). Эта фаза при выделении сильно упрочняет сплав. [c.529]

Выше отмечалось, что для перлитных и аустенитных сталей в критерии прочности типа (4.13) у4о=0,5, а для никелевых сплавов /4=0,9. Это говорит о том, что в обследованных партиях металла сталей эффект влияния внутренних напряжений и локальных пластических деформаций в микрообъемах металла в равной степени отражается на влиянии на разрушение при ползучести 71 и (Т,. Никелевые сплавы представляют более сложный объект. Например, в [75] показано, что легирующие элементы (алюминий и титан) влияют на степень концентрации напряжений на границе раздела фаз из-за различия параметров решетки твердого раствора и вторичной фазы. [c.156]

Некоторые стали, содержащие кремний и титан в количестве соответственно до 2,6 и 1%, заметно меняют механические свойства после пребывания в среде натрия при температуре около 700 С. Их прочность возрастает, а пластические свойства ухудшаются вследствие образования вторичных карбидов. [c.290]

Для диффузионной пайки сплава тантала с содержанием 1 % W в качестве припоя применяют чистый титан. Припой в виде фольги укладывают в места соединений. Пайку производят в печи при разрежении 10 — 10" Па, температура пайки 1760 °С, выдержка 10 мин. Температура вторичного расплавления шва после пайки поддерживалась 2092 °С, предел прочности соединений при 1928 °С [c.262]

Титановую губку плавят методом вакуумно-дугового переплава (см. с. 50). Вакуум в печи предохраняет титан от окисления и способствует очистке его от примесей. Полученные слитки титана имеют дефекты, поэтому их вторично переплавляют, используя как расходуемые электроды. После этого чистота титана составляет 99,6. .. 99,7 %. После вторичного переплава слитки используют для обработки давлением. [c.58]

Кроме кварца, для изготовления вторичного отпечатка могут быть использованы закись кремния, металлы — титан, алюминий и пр. [c.87]

Рис. I. Микроструктура переходной зоны биметалла титан—сталь Ст. 3, снятая при вторичной электронной эмиссии до нагрева (о) и после нагрева до 1030° С с выдержками 2 мин (б), 3 мин (в)

На рис. 1, а приведена фотография поверхности при вторичной ионно-электронной эмиссии образца биметалла титан—сталь Ст.З, возбужденной ионами при ускоряющем напряжении 20 кв. Представленная микрофотография иллюстрирует рельеф поверхности. Граница между титаном (слева) и сталью (справа) выявляется в виде темной полосы. [c.41]

Анодирование алюминия снижает как собственную коррозию, так и контактную коррозию, но не обеспечивает достаточной за щиты соединенных деталей. Лишь последующая обработка хроматами дает возможность безопасно применять кадмированные и оцинкованные поверхности, а также титан в непосредственном соединении с алюминием. Медь, никель и хромоникелевые стали не могут употребляться в соединении с анодированным и вторично обработанным алюминием (табл. 11.5) [34]. [c.570]

Некоторые металлы (железо, олово, титан, цирконий, кобальт и др.) способны испытывать превращения в твердом состоянии при изменении температуры, т. е. подвергаться так называемой вторичной кристаллизации. Существование одного и того же металла в нескольких кристаллических формах с различным расположением атомов в элементарной ячейке решетки называется аллотропией, а процесс [c.61]

Вторичная кристаллизация характерна только для металлов, испытывающих полиморфные превращения (железо, кобальт, титан, марганец и др.). Решающее влияние на характер протекания полиморфных превращений оказывает скорость охлаждения. Чем тог.ьше слой шлакового покрытия и ниже температура окружаю-ш ей среды, тем выше скорость охлаждения и вероятность образования внутренних напряжений и трещин. [c.54]

В механизме ножевой коррозии играют роль и большие напряжения, прежде всего на границах между аустенитом и ферритом, которые одновременно с изменениями в химическом составе делают структуру очень чувствительной к местной коррозии, особенно у сталей, стабилизированных титаном. О наличии значительных внутренних напряжений свидетельствует и первая стадия образования вторичного аустенита, которая может рассматриваться как бездиффузионное превращение, подобное мартенситному [52]. [c.139]

Изучение процесса распределения различных элементов в металле пароперегревателей в состоянии поставки и после различных сроков эксплуатации, проведенное с привлечением мик-рорентгеноспектрального анализатора, показало, что в состоянии поставки в металле труб из стали 12Х18Н10Т приграничные объемы в значительной степени обеднены хромом. Содержание Сг в приграничных объемах составляет 60—65% содержания хрома в матрице аустенитных зерен. С возрастанием температурно-временного параметра эксплуатации содержание Сг на границе увеличивается и достигает содержания Сг в матрице (рис. 2.9). Этот процесс способствует выделению вторичных фаз, содержащих Сг по границам зерен (<т-фазы, МззСб). Титан в стали выделяется в основном в виде карбидов Т1С, расположенных как по границам, так и по телу зерен. Суммарное содержание [c.61]

С увеличением присадки церия количество эвтектики у1иеньша-ется. Содержание вторичного цементита возрастает при увеличении добавки церия до 0,07%, а затем уменьшается при 0,156% Се вторичный цементит полностью исчезает. Церий увеличивает растворимость углерода в аустените, но значительно слабее по сравнению с титаном. [c.72]

Принципиально новое направление в области обработки пружинных сталей — использование обратного мартенситного превращения с последующим старением аустенита Таким образом можно получить немагнитные пружинные стали с повышенным комплексом прочностных свойств (см, стр. 49). Стали этого типа с П—14% Ni и 10% Сг дополнительно легированы для создания вторичных упрочняющих фаз титаном (1—1,5%) и алюминием ( 0,5—1%), а в некоторых случаях также и вольфрамом для стабилизации субструктуры. После нагрева при 1000° С и охлаждения сталь приобретает аустенитную структуру, которая в результате сильной холодной пластической деформации превращается в мартенсит, имеющий высокую плотность -дефектов строения в результате фазового и деформационного наклепа. Мартенсит при нагреве превращается В аустенит (обратное мар-тенситное превращение), который сохраняется после охлаждения до нормальной температуры. Этот аустенит обладает повышенной плотностью дефектов строения, наследуемых от прямого мартенситного превращения, деформации и обратного мартенситного превращения и создающих измельченную рубструктуру. При последующем старении (520° С) аустенит упрочняется вследствие выделения избыточных фаз, причем характер изменения предела упругости при изотермическом старении аналогичен н людае-мому при старении мартенситностареющих сталей. Это означает, что решающее влияние на закономерности упрочнения оказывает не тип кристалической решетки, а субструктура матричной фазы. [c.37]

Деформируемые алюминиевые сплавы легированы медью, магнием, марганцем и в отдельных случаях титаном, цинком и кремнием. Они делятся на две групцы упрочняемые и неупрочняемые термической обработкой. Склонность к упрочнению зависит от количества и природы вторичной фазы выделяющейся из перенасыщенного раствора на базе алюминия при старении. [c.102]

В диффузионной зоне рядом со швом могут образоваться твердые растворы, которые при охлаждении становятся пересыщенными (особенно при полиморфном превращении основного материала, когда растворимость депрессанта прнпоя в высокотемпературной модификации Мк выше, чем в низкотемпературной его модификации). Распад таких твердых растворов и образование включений новой коагулирующей фа.-)ы понижают прочность и пластичность материала в зоне шва и диффузионной зоне соединения [6] (табл. 61). Такой характер процессов имеет место для титановых сплавов при диффузионной пайке серебром или серебряными припоями, эвтектиками титана с медью, никелем, кобальтом или готовыми припоями, легированными этими же компонентами, образующими широкие области твердых растворов с р-титаном, химические соединения которых с паяемым материалом разлагаются или плавятся при температуре вблизи а-Т1->-р-Т1-преврашеиия. В этом случае неообходимо уменьшить ширину паяного шва и вести процесс диффузионной пайкн по ступенчатому режиму сначала выше температуры вторичной рекристаллизации с максимально возможной, ие исключающей заметный рост зерна основного металла выдерж- [c.178]

При производстве КМ с титановой матрицей используются различные технологии, в том числе порошковые. При использовании порошковых технологий необходимо применять компактирование, которое включает холодное прессование и спекание, горячее изостатическое прессование или прямую экструзию порошка. Холодное прессование является самым оптимальным по затратам методом. ГИП отличается более высокой стоимостью, однако обеспечивает значительно меньшую пористость, эффективность данного метода увеличивается по мере увеличения размеров обрабатываемой партии. При производстве таких КМ, как Ti-TiB, Ti-6Al-4V-TiB2, используется метод смешивания порошков. Титановый порошок смешивается с порошком бора или боридов и подвергается консолидации. Для улучшения распределения бора и боридов применяется механическое измельчение, которое основано на деформации и разрушении частиц для получения их равномерного распределения в титане [9]. Перспективным методом является вакуумный дуговой переплав. Частицы TiB формируются как первичные, так и в форме игл эвтектики. При этом следует избегать формирования крупных частиц размером 100...200 мкм, так как в процессе обработки и холодной деформации возможно их растрескивание. Быстрая кристаллизация может быть использована для получения ленты из метастабиль-ного, пересыщенного бором, твердого раствора a-Ti или для получения порошка. Однако следует отметить, что методы, связанные с быстрой кристаллизацией, являются высокозатратными и чрезвычайно трудоемкими, что затрудняет их промышленное применение. Такие методы вторичного формования, как прокатка, штамповка и экструзия, вызывают потерю изотропии, а это может стать причиной проблем при определенном использовании данных КМ. [c.201]

Неоднозначно действие водорода на структуру и свойства титановых сплавов. Он образует с Tia твердый раствор внедрения малой концентрации. Максимальная растворимость водорода в Ti соответствует эвтекто-идной температуре 335 °С и составляет 0,18 % (рис. 14.3). При понижении температуры она резко уменьшается (до 0,002% при 20 - 25 °С), вследствие чего образуется вторичная 7 -фаза, представляющая собой гидрид титана TiH2- Частицы TiH2 в виде тонких хрупких пластин располагаются по границам зерен Tia, ог- и псевдо-а-сплавов, что резко снижает их ударную вязкость. Водородная хрупкость особенно опасна в сварных конструкциях из-за наличия в них напряжений. Поэтому допустимое содержание водорода в техническом титане, а- и псевдо-а-сплавах не должно превышать 0,002 - 0,08 %. [c.408]

Цемент представляет собой тонкокристаллический агрегат из зернышек вторичного кварца размером 0,001—0,003 мм, а иногда и мельчайших кластических зерен кварца в небольшом количестве в цементе встречаются опал и халцедон. В цементе содержатся примеси в различном количестве и соотношении — обычно глинистое вещество, углистое вещество, окислы и гидраты окислов железа, биотит, мусковит, титанит (сфен), кальцит, циркон, рутил, полевые шпаты, роговая обманка, каолинит. Примеси являются источником содержания в кварцитах АЬОз, TiOa, РегОз, СаО, MgO, R2O и незначительных количеств других окислов. [c.57]

Каменноугольные кварциты, применяемые для производства динаса, сложены зернами кластического и вторичного кварца, различие между которыми часто сглажено динамометаморфиче-скими процессами. Зерна кварца обычно плотно прилегают друг к другу, но иногда присутствует цемент из мелких зернышек кварца и глинистого вещества. Количество зерен кварца 95% и выше они неправильной формы, остроугольные, иногда окатанные и корродированные, размер их 0,1—0,5 мм. В кварцитах встречаются рутил, титанит высокое содержание АЬОз в некоторых кварцитах обусловлено тончайшими прослойками глины. Лучшие разновидности этого сырья имеют хороший химический [c.58]

Резкое снижение ударной вязкости объясняют малой растворимостью водорода в а-титане при низких температурах, в результате тего в титане уже при весьма малых концентрациях водорода образуются вторичные выделения гидридов (рнс. IV. 13). При медленном охлаждении гидрид титана выделяется в виде тонких пластинок, а при закалке — в виде высокидисперсных частиц. Гидриды выде- [c.386]

В растворах бромидов, как и хлоридов, титан может подвергаться питтинговой коррозии при кор, который примерно на 0,8В отрицательнее пк (табл. 4.10). В 35%-ном КВг при 160°С подвергался питтинговой коррозии только вторичный сплав титана ВТ 1-2 остальные сплавы были устойчивы. В 55%-ном LiBr при 160°С питтинговой коррозии подвергался и титан ВТ 1-0, а сплавы 4207 и 4200 были стойки. В 30%-ном LiBr при [c.134]

Титановые губки па слитки плавят в вакуумных дуговых печах. Тигель печп медный, водоохлаждаемый одним полюсом дуги постоянного тока является дно тигля, другим — электрод, изготовленный из прессованной титановой губки. В процессе горения дуги электрод оплавляется, и жидкий титан затвердевает в медной излои пице, образуя слиток. Вакуум в печи предохраняет титан от окисления и способствует очистке его от примесей — водорода, магния, хлористого магния. Полученные слитки титана могут иметь дефекты (раковины, поры), поэтому их вторично переплавляют, используя как расходуемые электроды. Чистота титана в этом случае составляет 99,6—99,7%. Слитки, полученные после вторичного переплава, используют для прокатки на лист, профильный материал, ковки, штамповки заготовок деталей. [c.79]

Гидридная хрупкость наблюдается в металлах, поглощающих водород по экзотермической реакции и образующих с ним гидриды. Растворимость гидридов в этих металлах ири иовышеиных температурах, как правило, больще обычно встречающихся в них концентраций водорода. С понижением температуры растворимость гидридов уменьшается и ири комнатной температуре становится ничтожно малой. Так, предельная растворимость водорода при комнатной температуре составляет для титана 0,002% (по массе). Поскольку растворимость водорода в титане прп комнатной температуре ничтожно мала, то в нем прп весьма малых концентрациях водорода образуются вторичные выделения гидрида (рис. 135). [c.300]

Большое. влияние на качество работы и долговечность ускорителей, магнетронов, клистронов и других электровакуумных приборов оказывает склонность конструкционных материалов к вторичой эмиссии. Титан имеет значительно меньшую величину тока эмиссии по сравнению с , Мю, 2г, Си, N1, Ре, поэтому применяется ка материал для непосредственного изготовления или нанесения покрытия на другие материалы при необходимости снижения тока вторичной эмиссии. Так, при использовании титанового покрытия величина коэффициента вторичной эмиссии была снижена до 0,9—0,92 против 1,86—1,45 для вольфрама, 1,25—1,33 для молибдена, [c.131]

Рудами считают породы, в которых более 0,1% олова, они подразделяются на пегматитовые, кварцево-касситеритовые и сульфидно-касситеритовые. Многие комплексны по вольфраму, титану, ниобию и РЗЭ. Россыпи, получаемые после вторичного преобразования руд в природных условиях, разрабатывают, если [c.262]

При сварке полиморфных металлов и пх сплавов в шве и зоне термического влияния протекают фазовые и структурные превращения. Полной вторичной перекристаллизации подвергаются шов и околошовная зона, нагреваемая при сварке выше температуры аллотропического превращения. В условиях быстрого охлаждения в этих участках возможна закалка с образованием метастабиль-ных структур и резким снижением пластических свойств сварного соединения (мартенсит в легированных сталях перлитного и мартенситного класса, углеродистых сталях, титане, цирконии и их сплавах). В околошовной зоне вследствие высокотемпературного нагрева наблюдается перегрев и 1нтенсивны1"1 рост зерна. В этой зоне пластические Boii TBa ос Ювного металла обычно снижаются иаиболее резко, особенно в тех случаях, когда перегрев сочетается с последую-)цей закалко . [c.153]

Проведенные в ИЭС им. Е. О. Патона исследования применительно к стали 12ХМ показали перспективность рафинирования и микролегирования основного металла церием, алюминием и титаном, а также повышенного легирования хромом и дополнительного легирования марганцем и никелем. Механические свойства металла шва можно повысить, дополнительно легируя его небольшими количествами циркония и применяя флюс АН-22 взамен флюса АН-8. При этом повышение механических свойств достигается в основном за счет улучшения первичной и вторичной [c.564]

Механические свойства и структура титана и его сплавов зависят от примесей, которые разделяются на две группы внедрения -Ог, N2, С, являющиеся а-стабилизаторами, и Н2 - Р-стабилизатор замещения - Ре, 81 (для титана). Влияние примесей внедрения значительно сильнее. Кислород снижает пластические свойства в области малых концентраций (до 0,1 %) в интервале концентраций 0,1...0,5 % он относительно мало влияет на изменение пластичности, но при больших содержаниях (>0,7 %) титан полностью теряет способность к пластическому деформированию. Азот охрупчивает титан в еще большей степени, при содержании его >0,2 % наступает хрупкое разрушение. Углерод влияет в меньшей степени, чем кислород и азот. Водород - вредная примесь в титановых сплавах. Растворимость водорода в титане при эвтектоидной температуре составляет 0,18 %, но с понижением температуры резко падает (<0,0007 %), что приводит к выделению вторичных гидридов, преимущественно по плоскостям скольжения и двойнико-вания. Хрупкость, низкая прочность, пластинчатая форма гидридов и значительный положительный объемный эффект при образовании гидридов (-15,5 %) - причины резкого охрупчивания титана при наводороживании. [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...