Коэффициент формы дисперсных частиц

Даже простое перечисление всех видов переноса в дисперсных системах делает очевидным тот факт, что эффективная теплопроводность такой системы является сложнейшей "функцией температуры, давления газа, химического состава материала и газа, пористости, размеров и формы частиц и пор, степени черноты и температуры граничных поверхностей, коэффициента аккомодации поверхности частиц по отношению к газу-наполнителю и многих других факторов. [c.345]

Таблица 6.5. Формулы для расчета термических коэффициентов расширения композиций, содержащих дисперсные частицы произвольной формы

Примем, что дисперсные частицы имеют шарообразную форму со средним диаметром d. Обозначим коэффициент диффузии припоя в основной металл через D, тогда для концентрации [c.165]

Наиболее часто для характеристики дисперсного состава при исследовании частиц в поле зрения микроскопа используют так называемый проектированный диаметр частицы бпр (диаметр круга с площадью, равной площади проекции частицы). Если ввести понятие об объемном коэффициенте формы ау, связывающем проектированный диаметр частицы и ее объем, то будет справедливо соотношение [56, с. 11] [c.181]

Решение вида рис. 1 для наглядности можно развернуть в зависимость коэффициентов ослабления от длины волны для разных дисперсностей частиц. Решение в этой форме показано на рис. 2. [c.23]

Другая группа кооперативных эффектов связана с дисперсионными явлениями при многократном рассеянии и проявляется в нарушении пропорциональной зависимости интенсивности рассеянного под малыми углами излучения от концентрации рассеивателей. При многократном рассеянии дисперсную среду в целом можно характеризовать комплексным показателем преломления,, определяющим дисперсию волн в среде. В результате, например, ограниченный по размерам рассеивающий объем можно рассматривать как большую рассеивающую частицу с показателем преломления, мало отличающимся от окружающей среды. Если коэффициентом ослабления такой частицей-объемом и можно пренебречь, то вкладом интенсивности рассеянного вперед излучения пренебрегать нельзя, так как она сосредоточивается в очень узком угле (в соответствии с формулами рассеяния Рэлея—Ганса). Аналогичный интерференционный по своей природе эффект можно ожидать и при распространении в дисперсной среде узкого оптического пучка. В результате относительно несложных расчетов нами, в частности, была получена формула для оценки измеряемого оптического сечения системой сферических частиц, занимающих объем любой формы, в виде [16] [c.64]

По [Л. 215] коэффициент теплоотдачи обратно пропорционален скорости еще в большей степени [формула (6-31)]. Подобный эффект также проявляется и в области х>(1кр, однако в несколько отличной форме. Таким образом, влияние числа Re на теплообмен запыленного потока по сравнению с чистым воздухом меньше. Это специфическое явление можно объяснить совместным влиянием на пограничный слой дисперсного потока газа твердых частиц. Кроме того, последние согласно 3-7 могут 226 [c.226]

Константа А учитывает форму и размеры частиц дисперсной фазы и коэффициент Пуассона матрицы. Константа В учитывает отношение модулей упругости наполнителя и матрицы и близка к единице при очень большом отношении М /М1. В общем случае В равно [c.226]

Теоретически показано, что для пористой среды, состоящей из одинаковых сферических частиц, коэффициент извилистости изменяется от 1,205 до 1,0 при изменении соответственно пористости от 0,259 до 0,476. Для реальных ППМ величина почти всегда больше теоретически найденных значений. Это объясняется дисперсностью порошков, отклонением формы частиц от сферической, наличием шероховатостей на поверхности частиц. [c.90]

Предположим, что частицы рассматриваемой дисперсной среды имеют эллипсоидальную форму. Вводя коэффициенты асимметрии тела по осям 1 = а/с и 2=Ь1с, где с — наименьшая из осей эллипсоида, можно найти выражение для расчета параметра 0 (то же функции 0( 1, 2)). Указанное расчетное соотношение приводилось ранее в работах авторов [17]. На рис. 1.6 приведена функция П( 1 2) (мера симметрии) для эллипсоидальной частицы. Параметр т] быстро убывает по мере роста значений величин и что делает возможным применение методов теории возмущений к полидисперсным интегралам, рассматривая их как функционалы от распределения г] ( 1, 2) Кроме того, при 1 и 2 1 ( ь Ъ) также стремится к единице, и эллипсоидальная частица превращается в сферическую. Трудно ответить на вопрос, в какой мере было бы оправдано построение подобной теории возмущений для целей микроструктурного анализа атмосферных аэрозолей. В настоящее время существуют методы расчета характеристик светорассеяния частицами цилиндрической формы. Интересно оценить для них значения параметра 0. Нетрудно показать с помощью прямых вычислений, что [c.79]

Белизна покрытий определяется долей диффузно отраженного света и равномерностью отражения по всей видимой области спектра. Диффузное (рассеянное) отражение света происходит по трем механизмам 1) отражение света от каждой частицы 2) преломление света, прошедшего через каждую частицу и 3) дифракция света, т. е. огибание световыми волнами малых частиц. Последний вид рассеяния наблюдается в тех случаях, когда размер частиц соизмерим с длиной волны падающего света. Степень белизны зависит от разности показателей преломления дисперсионной среды и дисперсных частиц, количества, размеров и формы дисперсных частиц, состояния поверхности и других факторов. Белизна ахроматического цвета (белый, серый, темно-серый) полностью определяется коэффициентом диффузного отражения. В качестве абсолютного белого диффузора применяют прессованный BaS04. [c.136]

Для получения покрытия с высокой плотностью и максимальным коэффициентом использования необходимо, чтобы все частицы, подаваемые в сопло, были нагреты до одинаковой температуры и находились в расплавленном состоянии к моменту соприкосновения с поверхностью покрываемого материала. Это возможно лишь в том случае, если все частицы будут иметь одинаковый размер, вес и обладать одинаковыми физическими свойствами. Это означает, что материал частицы, наносимой на поверхность, должен быть однородным и представлять собой либо сплав, либо смесь частиц, объединенных органической связкой, которая в процессе расплавления сгорает и не входит в состав покрытия. Форма этих частиц при порошковом питании установки должна быть в идеальном случае сферической, чтобы можно было обеспечить равномерную подачу материала в сопло головки. В связи с этим фирма Плазмадайн и другие выпускают порошки тугоплавких материалов и сплавов, частицы которых имеют сферическую форму и строго определенный гранулометрический состав. Предлагаются порошки различной дисперсности, которые применяются в зависимости от мощности установки для плазменного нанесения по- [c.64]

У реальной пористой среды коэффициент извилистости почти всегда больше, чем у фиктивной. Это объясняется дисперсностью порошков, искажением формы частиц по сравнению со сферической и наличием макрошероховатостей на поверхности пор. Уменьшение пористости, усложнение формы и увеличение дисперсности частиц сопровождается ростом коэффициента извилистости (а изв) Обычно значения коэффициента извилистости пор находятся в пределах 1,0—1,5 при изменении пористости от 0,84 до 0,26. Значениям пористости [c.20]

Пигменты с вглсоким коэффициентом преломления (л> 1,5) в лакокрасочной промышленности называют кроющими. Способность покрытия перекрывать подложку — делать ее невидимой — называют укрывистостью. Укрывистость пигментов зависит от степени их дисперсности и формы частиц. Однако дисперсность имеет предел, который зависит от длины волны излучения. [c.90]

Трудности при расчете теплообмена излучением в дисперсных и капиллярнопористых телах заключаются в гетерогенной структуре эгих материалов. Излучение в дисперсных системах зависит от коэффициентов излучения, поглощения и рассеяния частиц, от их формы, размеров и взаимного расположения. Для того чтобы получить возможность производить технические расчеты, необходимы определенные допущения. [c.352]

Анализ экспериментальных данных, имеющихся в литературе, позволяет сделать некоторые выводы о поведении композиционных материалов при тепловом расширении (рис. 6.8). Для. удобства, кривые на рис. 6.8 экстраполированы к фр = 1,0, хотя в литературе приводятся, главным образом, данные для объемной доли наполнителя не выше 0,5. Основными источниками информации служила периодическая литература, хотя используются также некоторые ранее не публиковавшиеся данные. На рис. 6.8 приведены данные для композиционных материалов на основе различных полимеров, термические коэффициенты расширения которых лежат в широком интервале — от 7т = 9-10 К для полиэфирной смолы и до Ym = 72-10 s ji -i дJJд полиуретана, а также разнообразных наполнителей, коэффициенты расширения которых лежат в интервале от ур = 0,5-10 для, стекла до ур=Н-10 К для хлорида натрия. Приведены также данные для наполнителей, различающихся по форме и размерам частиц (в литературе имеется мало данных по этому вопросу). Пунктирные линии на рис. 6.8 соответствуют свойствам композиционных материалов, содержащих в качестве наполнителя ткани и волокна, а сплошные — дисперсные наполнители. Ключом к рис. 6.8 является табл. 6.6. Рис. 6.8 достаточно сложен, поэтому данные, приведенные на нем, обобщены в виде графика на рис. 6.9. [c.263]

К первой группе относятся дисперсность и гранулометрический состав, форма частиц, удельная поверхность, пикнометрическая плотность, микротвердость, коэффициент внутреннего трения и химический состав. Ко кторой - насыпная плотность, плотность утряски, текучесть, прессуемость. [c.5]

На рис. 73 показана теоретическая зависимость коэффициента бокового давления от плотности прессовок из железного порошка (точками обозначены экспериментальные значения). Вполне понятно, что коэффициент бокового давления зависит от физических характеристик порошка и в первую очередь от пластичности, дисперсности и формы зерен порошка. Боковое давление не остается постоянным по высоте прессуемых брикетов, так как силы трения, возникающие между перемещающимися частицами порошка и стенками прессформы, уменьшают величину осевого давления прессования. [c.195]

По электрическим характеристикам материала, полученным расчетным или экспериментальным путем, могут быть определены другие характеристики состава и структуры материала, из которых в первую очередь представляет интерес определение содержания компонентов гетерогенной среды, в частности, коэффициент армирования композитных материалов. Параметры таких гетерогенных систем вычисляют с помощью формул, определяющих средние значения диэлектрической проницаемости через диэлектрические проницаемости компонентов и их объемную или массовую концентрацию (табл. 3). Эти формулы могут быть использованы и для обратной задачи - определения характеристик состава материала, например, коэффициента армирования, пористости, влажности по диэлектрической проницаемости всей композиции и отдельных ее компонентов, а также для определения диэлектрической проницаемости одного из компонентов, если известны остальные параметры. Для более удобного и оперативного получения результатов контроля могут быть составлены номограммы. На рис. 6 приведены номограммы, предназначенные для определения объемного содержания сферических включений (алгоритм нахождения этого параметра - слева) и диэлектрической проницаемости включений (алгоритм справа). При контроле параметров структуры и состава сыпучих материалов, в частности, влажности, основными мешающими факторами являются следующие плотность заполнения ЭП (см. рис. 3), химический состав отдельных частиц, проводимость (минерализованность) воды, степень дисперсности материала, формы связи воды с материалами. Наиболее радикальным средством устранения влияния этих мешающих факторов является применение многопараметровых методов контроля, в основном многочастотных методов и амплитуднофазового разделения. [c.462]

ИЗ железного порошка (точками обозначены экспериментальные значения). Коэффициент бокового давления зависит также от дисперсности и формы частиц, состояния их поверхности и химической чистоты порошка. Это согласуется с представлениями о зависимости от величины коэффициента межчастичного контактного трения, при уменьшении которого коэффициент бокового давления возрастает. Боковое давление уменьшается по высоте прессуемых брикетов, так как силы трения, возникающие между перемещающимися частицами порошка и стенками прессформы, уменьшают величину осевого давления прессования. [c.231]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...