Измерение температуры испарителей

Измерение профилей температуры вдоль тепловой трубы обычно осуществляется с помощью термопар, установленных на наружной стенке трубы. Если же требуется провести измерения температур во время переходных процессов, например при запуске, кризисе теплоотдачи в испарителе или в тепловых трубах переменной проводимости, то необходимо использовать автомати- [c.156]

В общем случае должно быть точно определено количество хладагента в системе. В системах с капиллярной трубкой наиболее употребительным методом определения достаточности заправки является измерение температуры хладагента в испарителе и на линии всасывания. [c.132]

Отсоедините датчик температуры испарителя и измерьте сопротивление на его зажимах. Измеренное сопротивление должно составлять от 2700 Ом до 11900 Ом. Если измеренное сопротивление не лежит в этих пределах, замените датчик температуры испарителя. [c.1782]

С помощью мультиметра измерьте сопротивление между контактами 1 и 2 черного 2-контактного разъема датчика температуры испарителя (измерение проводится со стороны разъема датчика при отсоединенном разъеме). [c.1806]

Для испарителей перегрев пара представляет собой разность между температурой, измеренной с помощью термобаллона ТРВ, и температурой испарения, соответствующей показаниям манометра НД (в большинстве случаев потерями давления в трубопроводе всасывания можно пренебречь ввиду их малости). [c.21]

Сознательно пренебрегая потерями давления во всасывающей магистрали компрессора, можно считать, что полный перепад температуры в испарителе Лв.исп. составляет около 25-6=19°С. Если температура, измеренная в термобаллоне ТРВ, равна, например, 13°С, это означает, что установка отрегулирована на перегрев около 7°С. Наконец, отметим, что в момент, когда термостат запустил компрессор, воздух на входе в испаритель довольно горячий. [c.59]

На основе спирального капилляра разработан реактивный метод измерения вязкости паров металлов при высоких температурах [47]. Измерительная ячейка (рис. 7.36), состоящая из испарителя [c.425]

Испаряемость масла из смазок определяют по ГОСТ 9566-60 посредством измерения потери в весе смазки, помещенной в чашечках-испарителях в специальный термостат и выдержанной в нем в течение заданного времени при повышенной температуре. Испаряемость имеет важное значение для приборных и некоторых высокотемпературных смазок. [c.76]

Можно также, используя тот или иной способ дистилляции жидкости из испарителя в приемник, измерять количество теплоты, затраченной на испарение жидкости, не компенсационным методо , , а по изменению температуры калориметра. Опыты при этом проводятся так же, как это обычно принято при работе с калориметрами переменной температуры. Но следует иметь в виду, что температура калориметра при испарении жидкости понижается, а при определении теплового значения калориметра при помощи электрического тока — повышается. Такое резкое различие кривых изменения температуры во время градуировки калориметра и измерения неизвестного количества теплоты неблагоприятно для калориметрии (см. I, гл. 7) и иногда может привести к ошибкам при вычислении результата. Компенсационный метод измерений имеет некоторое преимущество, так как позволяет избежать этой опасности. [c.369]

В работе [129] описано изменение температуры стеклянной подложки при нанесении на нее тонких пленок пермаллоя при скорости конденсации 1,5 нм/с. Измерения пленочными термопарами показали, что за 100 с температура подложки увеличилась на 128° С. Теоретический расчет свидетельствовал о том, что основной вклад в нагрев подложки вносит теплоизлучение от испарителя. Плотность потока излучения составляла 6900 Дж/(м -с), в то время как поток теплоты конденсации — 84 Дж/(м -с). [c.23]

Основные тенденции развития непрерывных линий вакуумной металлизации следующие применение электронно-лучевого метода для нагрева стальной полосы и испарения металла улучшение равномерности толщины покрытия за счет правильного размещения нескольких испарителей средней мощности (50—80 кВт) и других специальных мер резкое снижение потерь испаряемого металла путем применения экранов, разработки новых методов управления металлическими парами и рациональным размещением испарителей и полосы применение камер промежуточного охлаждения в инертном газе совмещение нанесения покрытий с последующей термической обработкой стали увеличение срока службы материалов тиглей и катодов электронно-лучевых пушек повышение надежности работы агрегата путем введения резервных блоков улучшение контроля работы всех звеньев линии путем введения датчиков для непрерывного измерения основных параметров (толщины покрытия, температуры стали на всех участках линии, мощности электронно-лучевых пушек и т. п.) введение автоматического регулирования по заданной программе основных технологических параметров. [c.350]

Степень разделения компонент зависит от состава смеси. Для смесей с близкой концентрацией обеих компонент она выше, чем тогда, когда одной из компонент в смеси мало. Изменение длины испарителя и конденсатора практически не оказывает влияния на осевые перепады температуры. Однако увеличение общей длины трубы увеличивает степень разделения смеси на чистые компоненты. Измеренный радиальный перепад температуры в двухкомпонентных трубах значительно выше, чем в однокомпонентных вследствие диффузионного сопротивления. Большой перепад температуры по длине двухкомпонентной тепловой трубы вызван прежде всего адиабатическим радиальным тепло- и массообменом между жидкой и паровой фазами. Для того чтобы уменьшить радиальный тепло- и массообмен, в адиабатической зоне тепловой трубы в экспериментах [42] был установлен экран, отгораживающий пар от жидкости. В результате установки экрана аксиальный перепад температуры был понижен примерно в два раза. [c.142]

Изменение интенсивности полос в ИК-спектрах матриц 98 Измерение температуры испарителей 63 матрицы 51, 52 Изоляция в матрицу реак1 10нноспо-собных частиц из газовой фазы 64 высокотемпературное испаре ние 65, 66 пиролиз 66, 67 разряд в газе 67-70 химические реакции 70, 71 Импульсный метод осаждения матрицы 30,31 [c.168]

Это свойство аналогичных аппаратов использовано как основа нового способа теплового моделирования испарителей [10]. Способ состоит в том, что вместо испытания сложной тепловой модели испарителя (греющего натрия, кипения в трубах, высокого давления) достаточно в трубки простой аэро- или гидродинамической модели ввести нагреватели и после измерения температуры воздуха или воды в межтрубном проетранстве рассчитать распределение температуры натрия по приведенному выше соотношению. [c.239]

Были предусмотрены термопары для измерения температуры натрия и воды на входе в модуль и выходе из нее. Двадцать термопар располагались на корпусе в зоне высоких тепловых нагрузок с шагом 35 мм. Другие 20 термопар были заделаны с шагом 200 мм. Донышко было оснащено 8 термопарами, а на теплопередающей трубке было заделано со стороны натрия 20 термопар. Со стороны воды было установлено также 20 термопар. Три микротермопары на входе в опускную трубу служили для измерения расхода воды корреляционным способом. Кроме того, расход контролировался по перепаду давления. Таким образом, модель испарителя была оснащена большим числом датчиков. [c.261]

Методика измерений заключается в регистрации показаний гальванометра (ПО26) в отсутствии пучка внутри интерферометра, а затем при наличии пучка. Измерения прн различной температуре испарителя, а следовательно, и при различной плотности атомов в пучке иоказали, что при температуре / = 110° С плотность потока 10 при t — 140" С плотность атомов в пучке получается равной 10 [c.202]

Измерительная система — манометрическая, состоит из собственно регулирующего вентиля с исполнительным мембранным механизмом, капиллярной трубки длиной 1,5 л и термобаллона. Вентиль устанавливают на жидкостной трубке у испарителя, термобаллон применяют для измерения температуры поверхности трубопровода. Работает в диапазоне от —30° до +5°. Производительность по фреону до 2000 ккал1ч. Рабочее давление среды —10 кгс/см , давление на выходе среды от О до 4,5 кгс1см . [c.194]

Вследствие поглощения теплового потока за счет конденсации пара и теплоизлучения от испарителя температура подложки при нанесении на нее покрытий повышается. Энергия поглощается в тонком поверхностном слое. Это дало основание считать, что в течение короткого времени температура поверхности повышается до такой степени, что превышает температуру остальной части подложки на несколько сот градусов [10]. Экспериментальное измерение температуры поверхности, на которой происходит конденсация пара, сопряжено со значительными трудностями. Даже применение пленочных термопар дает сильно заниженные значения температуры из-за термического сопротивления между подложкой и датчиком и его инерционности, причем с повышением температуры погрешность измерений возрастает. Хирс и Паунд [ПО] категорически отвергают гипотезу о резком повышении температуры поверхности при конденсации, доказывая, что энергия каждого сконденсированного атома полностью рассеивается подложкой за очень короткое время. [c.28]

Для проверки рассчитанного оптимального режима проводили ди( х )узионное насыщение медных покрытий толщиной 20 — 2 мкм на стали 08кп при температурах подложки 350 п 400° С в течение 15, 30 и 60 мин. Температуру испарителя выбирали так, чтобы обеспечивалось существование сплошного слоя цинка на поверхности меди. Глубину проникновения цинка в медь определяли на поперечных шлифах по ширине зоны желтого цвета, отчетливо видимой в микроскопе МИМ-7 после травления в 25%-ном растворе NaOH. Измерения на поперечном шлифе показали, что в пределах желтой зоны микротвердость отличается от микротвердости в центральной части конденсата, где находится только 188 [c.188]

Дробление газом. Эффективность дробления воздухом была показана, в частности, Джойсом [400]. Авторы работы [483] установили отличное соответствие между измеренным размером капель, раздробленных высокоскоростным потоком газа, и резу.льтатами расчетов с использованием эмпирических соотношений Нукиямы и Танасавы [576]. Теоретический анализ характеристик струйного распылителя вязкой среды выполнен в работе [176] там же получено и его экспериментальное подтверждение методом высокоскоростного фотографирования. В работе [126] изучалось использование высокоскоростных испарителей при большой скорости потока воздуха, нагретого до высокой температуры, в минимальном сечении трубки Вентури. В работах [457, 119] исследовалось дробление струи жидкости и капель потоком воздуха. [c.146]

Достоверность методики расчета регенератора-испарителя была подтверждена также при испытаниях многотрубного натурного теплообменного аппарата (регенератора), результаты которых изложены в работе [4.58]. Испытываемый аппарат представляет собой две последовательно соединенные секции, каждая из которых состояла из 469 гладких труб диаметром 10X1 мм и длиной 2,7 м. По сравнению с испытаниями однотрубной модели эксперименты проводились при низких давлениях (2—5 бар), но при более высоких температурах теплоносителя до 645 К по холодной стороне и 770 К по горячей, причем в ряде режимов состав теплоносителя по холодной стороне существенно отличался от равновесного. Среднеквадратичное отклонение экспериментально измеренного перепада температур по обеим сторонам от расчетного составило 8,6% при коэффициенте надежности 0,95. [c.170]

Брайан и Квейнт [Л. 26] проводили опыты по определению коэффициента теплоотдачи фреона-11, кипящего в медной горизонтальной трубе d = 8 мм, длиной 3,05 м. Нагревателем являлась стенка трубы толщиной б = 0,75 мм, через которую пропускался электрический ток. Температура поверхности трубы измерялась термопарами, установленными в различных точках по длине. Температура кипения измерялась у входа в испаритель и у выхода из него также с помощью термопар. Осуществлялись также измерения скорости агента и давления. Тепловой поток изменялся примерно в пределах (2,7-i-16) 10 ккал1м -ч, температура кипения от 26,8 до 39,3 С, расход хладоагента от 23,3 до 105,8 кг ч. Состояние Ф-11 менялось в широких пределах на входе от переохлажденной жидкости до Ху = 27%, на выходе — от 2 = 0,15 до = 1- Так как изменению паросодержания в опытах соответствовало и изменение теплового потока, то установить на основании данных этих опытов влияния Хер В ЧИСТОМ виде не представляется возможным. [c.107]

В качестве примера для изучения различных методов идентификации и управления была использована модель парогенератора барабанного типа с естественной циркуляцией продуктов сгорания жидкого топлива. Рассматривалась задача регулирования давления и температуры пара. Блок-схема этой части парогенератора была приведена на рис. 18.1.1. Передаточные функции отдельных блоков были получены с помощью математического моделирования нагревателя и испарителя реального парогенератора [18.5], [18.6] и приведены в приложении. Они хорошо согласуются с результатами измерений сигналов реальной установки. Нагреватель необходимо рассматривать как объект с распределенными параметрами. После проведения линеаризации трансцендентная передаточная функция для малых сигналов может быть аппроксимирована рациональной передаточной функцией с малой задержкой времени. Ошибки, возникающие при этих упрощениях, пренебрежимо малы. Объект управления с двумя входами/двумя выходами моделировался на аналоговом вычислителе, который был состыкован с управляющей ЭВМ типа НР21МХ. Чтобы упростить сравнение, в рассматриваемом примере шум объекта в модели не учитывался. Поскольку парогенератор обладает малым собственным шумом, влияние последнего на основные результаты данных исследований относительно мало. [c.501]

Солемер ЦКТИ подключается к точке отбора проб через десятиступенчатую дроссельную приставку, которая предназначена для снижения давления и ограничения расхода. После холодильника, где температура снижается до 25—35 °С, проба проходит через переливную колонку, служащую для стабилизации давления, и поступает в испарители. Всего испарителей пять. Проба последовательно перетекает из первого в последний, постепенно выпариваясь. Внутри каждого испарителя имеются трубчатые нагреватели с паровым обогревом насыщенным или перегретым паром низкого давления (0,6—1,2 МПа). Конденсат греющего пара через дроссель и холодильник направляется на сброс. Выпар каждого испарителя, пройдя через свою дроссельную шайбу, поступает в общий конденсатор и оттуда через холодильник направляется на сброс. Упаренная проба из четвертого испарителя проходит через датчик измерения электропроводимости (измерения производятся при температуре, близкой к 100 °С) и оттуда через гидрозатвор поступает в пятый испаритель. Обогащенная проба вытекает из пятого испарителя. Солемер ЦКТИ рассчитан на 15-кратное упаривание. Кратность концентрирования проб в приборе стабильна и легко поддается проверке она равна отношению расхода пробы, поступившей на выпаривание, к расходу концентрата из пятого испарителя. Расход отбираемой пробы на солемер ЦКТИ с малогабаритным датчиком составляет 15—25 кг/ч. Показанная на рис. 12.4 схема солемера ЦКТИ отвечает условиям отбора проб питательной воды и перегретого пара. При использовании солемеров ЦКТИ для контроля среды с низкой температурой и давлением (турбинный конденсат, обессоленная вода) вместо десятиступенчатой дроссельной приставки вводят трехступенчатый дроссель облегченной конструкции и не ставят холодильник на входе в прибор. [c.275]

Испарительные установки должны быть оборудованы приборами для измерения давления первичного и вторичного пара, расхода греющего пара многоступенчатых установок, расхода питательной и промывочной воды, температуры первичного и вторичного пара. Кроме того, должны быть предусмотрены водоуказательные устройства для контроля уровня в баке-расщирителе многоступенчатых установок, корпусе и греющей секции испарителя, подогревателях и конденсаторах, на паропромывочных устройствах. Должно быть предусмотрено автоматическое регулирование уровня в баке-расширителе многоступенчатых установок, греющей секции, корпусе испарителя и подогревателях н конденсаторах. [c.92]

Центрами парообразования служат царапины и элементы шероховатости поверхности, а также пузырьки выйобождающегося абсорбированного газа. На рис. 2-26,6 показана последовательность стадий образования пузыря в углублении поверхности. Как и ожидалось, для образования пузырей на чистой гладкой поверхности потребуются существенно более высокие перегревы. На рис. 2-27 показано изменение температуры в жидкости с расстоянием от поверхности нагрева в условиях пузырькового кипения воды на поверхности из нержавеющей стали при атмосферном давлении. В работе Шинса [2-19] приведены данные аналогичных измерений для натрия, кипящего при температуре 785—875°С в испарителе из не- [c.54]

Измерения необходимы для того, чтобы показать, что тепловая труба отвечает заданным при ее проектировании техническим условиям. Описанные в гл. 2 ограничения передающей способности трубы, образующие своего рода огибающую рабочего диапазона параметров, также могут быть исследованы как и степень изотермичности трубы. Значительное число факторов может быть изучено в результате стендовых испытаний, включая ориентацию в поте силы тяжести, рабочую температуру, тепловой поток в испарителе, вибрацию и уочо-рение, вопросы запуска. [c.154]

Описан промышленный образец масс-спектрометра типа МХ-1308 для изучения труднолетучих веществ. Основными элементами прибора являются испаритель типа Кнудсена, источник положительных ионов, магнитный статический масс-анализатор и система питания. В комплект прибора входят два типа испарителей с диапазоном рабочих температур 200—2700° С, источник ионов с ионизацией электронным ударом, снабженный системой квази-монохроматизации электронов и устройством для автоматической записи ионизационных кривых, и трехленточный источник ионов. Прибор имеет систему модуляции молекулярного пучка, которая обеспечивает возможность регистрации линий исследуемого вещества, интенсивность которых в 1000 раз меньше интенсивности линий фона . Порог чувствительности масс-спектрометра 10 мм рт. ст., разрешающая" способность 300—600, диапазон измерений по массовым числам 2—1000 м. е. Иллюстраций 7. Библиография 10 назв. [c.494]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...