Поправка приведенная

Закончив проведение опытов, можно приступить к об работке полученных результатов. При расчете давления по показаниям манометра следует учесть поправки, приведенные в паспорте манометра и гидростатическое давление столбов ртути и масла. [c.148]

Для ориентировочного расчета индуктора может быть использован с некоторыми поправками приведенный в 5-6 расчет индуктора для закалки деталей с гладкой поверхностью. Эти поправки будут введены применительно к случаю закалки шестерен, являющихся наиболее типичными и массовыми деталями сложной формы, однако их можно будет использовать и в большинстве других случаев. Естественно, что такой расчет не обладает большой точностью ошибки в определении отдельных величин могут достигать 30%. [c.149]

При определении твердости на цилиндрических, выпуклых поверхностях диаметром менее 38 мм по ш алам А и С и диаметром менее 25 мм по шкале В необходимо применять поправки, приведенные в табл. П2 и ПЗ, которые прибавляются к полученным результатам. [c.133]

Для импульсных шумов вводят соответствующие поправки, приведенные в [10.3). [c.276]

Р —поправка, приведенная в табл. 11. [c.834]

Если изменения нулевой точки не обнаружено, то можно пользоваться поправками, приведенными в свидетельстве. Если же положение нулевой точки изменилось, то к показаниям термометра, кроме поправок, указанных б свидетельстве, следует вводить также поправку, учитывающую изменение положения нуля. Значение этой поправки равно разности положений нулевой точки, указанного в свидетельстве и вновь найденного. Например если в свидетельстве указано, что положение нулевой точки после прогрева до температуры, соответствующей верхнему пределу шкалы, равно- —0,1°, а при новой поверке оно оказалось равным +0,1°, то дополнительная поправка, которую следует вводить к показаниям термометра, составит -0,1 —(+0,1) = —0,2°. [c.129]

В этой области в пренебрежении малыми поправками приведенное гауссово распределение интенсивности получается таким, как и для не-расщепленных дислокаций. [c.253]

Поправки, приведенные в указаниях 1 и 2, относятся только к прямозубым колесам. [c.95]

С учетом поправки 0,1 мм на меньшую высоту проставки для замеров на консольных лапах цилиндров Поправка Приведенное завышение 3,90 16,19 6,18 0,00 6,17 22,73 12,02 12,09 0,10 12,50 0,10 13,53 0,10 15,49 0,10 15,51 [c.308]

На М01- юже С учетом поправки на необходимое уменьшение на 0,1 мм раскрытия внизу между торцами полумуфт РВД и РИД (исправление выполняется опусканием корпуса переднего подшипника) Поправка Приведенное завышение 3,90 15,19 6,18 0,00 5,17 22,73 12,02 12,09 -0,62 11,88 —0,62 12,91 —0,82 14,67 -0,82 14,69 [c.308]

С учетом поправки на необходимое уменьшение уклона шеек роторов на 1 деление уровня (поворот выполняется через переднюю плиту ЦНД) Поправка Приведенное завышение 0,70 4,60 0,70 15,89 6,18 0,00 5,17 22,73 0,70 12,72 0,70 12,79 —0,51 И,37 -0,51 12,40 —0,67 14,00 -0,67 14,02 [c.308]

Поправка приведенная 5 47 Последействие термическое 5.45 Постоянная тепловой инерции 1.41п Поток излучения 1,55 Поток лучистый - 1.5 5 п Поток тепловой 1.25 Преобразователь пирометрический 11,17п Преобразователь термоэлектрический 8.2п Прибор эталонный 2,39 Приемник излучения неселективный 11,59 Приемник излучения селективный 11,58 Приемник неселективный 11,59 [c.68]

Поправка приведения к стандартному состоянию, кДж/кг 16 43 1 6 36 [c.169]

У нормально заряженной работающей кислотной батареи плотность электролита при температуре 30° С рекомендуется в пределах 1,24— 1,25. Зимой в районах с низкой температурой, чтобы уменьшить вероятность замерзания электролита, его плотность искусственно повышают до 1,26—1,27. У нормально заряженной работающей щелочной батареи плотность электролита рекомендуется в пределах 1,19—1,21. Для того чтобы привести плотность кислотного электролита, найденную при любой температуре, к плотности при 30° С, пользуются поправками, приведенными в табл. 9. [c.395]

Если размеры гнутых деталей заданы, включая радиусы закруглений (рис. 60), то подсчет длины развертки производится по заданным размерам с введением поправки, приведенной в четвертом издании справочника (табл. 40). При подсчете длины развертки точных деталей с двусторонним допуском ( ) расчет производится по номинальным размерам детали. [c.62]

В конце заряда плотность электролита, измеренная с учетом температурной поправки, приведенной выше, должна соответствовать норме (см. табл. 4). В противном случае необходимо провести корректировку плотности электролита. Дистиллированную воду доливают, если плотность электролита выше нормы, а раствор кислоты плотностью 1,400 г/см — если она ниже нормы. После корректировки заряд батареи продолжают в течение 30 мин для полного перемешивания электролита. Через 30 мин после отключения батареи от зарядного устройства измеряют уровень электролита во всех аккумуляторах. Если окажется, что уровень электролита ниже нормы, то в аккумулятор надо добавить электролит (плотность см. по табл. 4). Если уровень электролита выше нормы, то избыток электролита следует отобрать резиновой грушей. После проведения перечисленных работ батарею можно эксплуатировать. [c.72]

На основании этого значения и значения a = 0,0036611 мы вычислили поправки, приведенные в табл. 33 из их числа вызывает сомнение значение поправки при 150°. [c.141]

Если используются меньшие расстояния, чем требуются критериями минимального расстояния, то нужно применять поправки, приведенные на рис. 3.17 и 3.18 [5]. [c.146]

Отметим, что абсолютная скорость или приведенная скорость в промежуточных сечениях (см. штриховую кривую на графике рис. 7.33), а следовательно, и статическое давление р = р л Х), полученные при расчете с учетом радиальных составляющих скорости, очень близки к соответствующим значениям, получаемым из обычного уравнения расхода (105) (сплошная кривая) без поправки на угол а. [c.416]

Заметим, что все вышеприведенные расчеты выполнены без учета нарастания пограничного слоя на обтекаемых поверхностях. Влияние пограничного слоя может быть учтено введением поправки в контур тела на толщину вытеснения б. Для этого необходимо применить какой-либо численный или интегральный метод расчета ламинарного или турбулентного пограничного слоя (гл. VI) совместно с изложенным выше методо<м сквозного счета. При наличии интенсивных скачков уплотнения в сверхзвуковом потоке возможен отрыв пограничного слоя (гл. VI, 6). Отрыв пограничного слоя приводит к картине течения в канале, существенно отличающейся от идеального расчета. Оставаясь в рамках приведенной выше методики расчета, можно попытаться в первом приближении учесть влияние отрыва на характеристики течения. С этой целью предлагается использовать зависимости для отношения давлений в зоне отрыва дг/ро и для длины отрывной зоны Ь/б (гл. VI, 6). При расчете течения методом сквозного счета от сечения, где начинается отрывная зона, как и в случае струи, на границе задается давление, равное давлению в зоне отрыва. Заметим также, что при расчете струи, вытекающей из сопла во внешний поток, возможно учесть влияние спутного потока, решая соответствующую задачу о взаимодействии двух сверхзвуковых потоков на границе струи. [c.293]

Построенный на основе этих формул график приведен на рис. 42.2. Поскольку экстраполированный пробег, мг/см , слабо зависит от вещества, этим графиком можно пользоваться для оценки пробегов электронов и в других веществах, вводя поправку с помощью соотношения [c.1170]

Высокое содержание в составе КЛ ядер Li, Be, В, элементов с зарядом ядра 21<2<25 и других редких в природе элементов и их изотопов (рис. 43.5, 43.6) объясняется тем, что они вторичны — возникают при фрагментации более тяжелых ядер, взаимодействующих с атомными ядрами межзвездного газа. Доля вторичных ядер уменьшается с энергией (рис. 43.7), что связано с соответствующим уменьшением времени удержания КЛ в Галактике. Определенный с учетом поправки на фрагментацию состав первичных ядер КЛ в источниках приведен в табл. 43.1. [c.1174]

Водородоподобные ионы н изотопы водорода. Водородоподобными ионами (в порядке возрастания Z) являются Не-" (Z = 2), Li+ (Z=3), Ве" " (Z = 4) и т.д. Из формул (30.46) и (30.24а) следует, что радиус первой боровской орбиты (и соответственно других орбит) в атомах Не, Li, Be в Z раз меньше, чем в атоме водорода, а ионизационный потенциал в Z раз больше, если пренебречь небольшой поправкой па изменение приведенной массы. [c.195]

У мюонных атомов с большим значением Z (т. е. с очень тяжелыми ядрами) можно пренебречь поправкой на приведенную массу и в формулах 30 учитывать лишь замену массы электрона на массу мюона. Поэтому боровский радиус тяжелых [c.196]

Теория пленочной конденсации Нуссельта основывается на следующих основных предпосылках течение конденсата ламинарное напряжение трения на поверхности пленки пренебрежимо мало перенос теплоты лимитируется термическим сопротивлением пленки конденсата физические параметры конденсата постоянны. Для обеспечения лучшего согласия с экспериментом вводят поправки на интенсифицирующее воздействие волнового движения пленки (ву) и изменение физических параметров в зависимости от температуры (е<). Формулы для расчета среднего коэффициента а на вертикальной стенке высотой Н записываются в различных модификациях. Если задан температурный напор то определяющим критерием является приведенная высота поверхности 7 [c.58]

Будем считать, что в нашем случае давление посадки больше, чем 30 МПа, и поправка на давление не требуется. А вот на величину <Твр необходима поправка. Поправочный коэффициент задается графиком, показанным на рис. 427. Из него мы находим при Овр=800 МПа, коэффициент S= 1,4, который должен быть умножен на величину =2,9, снятую с кривой 1 при d=5Q мм. Таким образом, KjK g— =2,9-1,4=4,06. Для тонкой обточки (12,5 мкм) при авр=800 МПа с диаграммы, приведенной на рис. 419, снимаем значение /С/ =0,85. Положим, что вал проходит обкатку роликами, и в соответствии с табл. 12 В итоге, согласно формуле (11.13), получаем К=3,26. Следовательно, Пд=1,74. [c.412]

В большинстве термометров серийного производства отклонения в сечении капилляра частично учитываются при градуировке тем, что деления на их шкалы не только в крайних точках, но и в ряде других рационально выбранных точек наносятся при погружении термометров в специальные термостаты. Таким образом, нет надобности вводить поправку на калибр в этих точках и инструментальные поправки, приведенные в свидетельстве термометра, позволяют сразу найти действительную температуру. Однако это относится лишь к сравнительно немногим точкам шкалы, так как между этими точками деления на шкалу наносятся в предположении, что сечение капилляра в каждом интервале строго одинаково. Поэтому в тех случаях, когда необходимо очень точное измерение температуры, может возникнуть надобность в дополнительном калибрировании термометра, даже если он снабжен свидетельством с поправками к его показаниям. [c.61]

Одновременно измеряют его температуру, 11тобы учесть температурную поправку, приведенную ниже. [c.70]

V—скорость потока в см/ск, С-циркуляция скорости (см. Вихревая теория),. которая в нашем случае выражается (7=26 со,, если со—угловая скорость вращения цилиндра, а —площадь поперечного сечения его в см . По этой ф-ле величина поперечной си- лы на 1 см высоты ротора для роторов рас смотренного выше Р. с. Букау будет равна 1,838 кг. Для обоих роторов при высоте их в 18,5 поперечная сила составит 6 800 кг, а развиваемая ротором мощность при скорости в 8,2 узла достигнет 380 1Р. До переделки Букау имел мотор в 250 1Р. Учитывая необг ходимые поправки, приведенную ф-лу следует признать пригодной для расчета роторов. [c.401]

Величину с1 можно определить по номограмме, приведенной на фиг. 26-22. Расчет воздуховодов с удельным весом воздуха, отличающимся от 7 —1,2 /сг/л , ведется также по номограмме на фиг. 20-22, но в величины подсчитанных потерь давлений вводят поправки, приведенные в табл. 26-30. В воздуховодах, выполненных из строите..ьных (шероховатых) материалов, следует полученную потерю на трение умножить на коэффнниент, равный для шлакоалебастровых, шлакогипсовых и бетонных каналов — 2,0, для кирпичных каналов — 2,5, для каналов, выполненных путем штукатурки по сетке, — 3,0. [c.377]

Это уравнение на комплексной плоскости имеет бесконечное множество корней, которые можно разделить на несколько групп. В первую группу входят корни, лежащие вблизи корней уравнения (5.32). Эти корни близки к корням Франца, описывающим дифракцию на акустически жестком цилиндре. Соответствующие этим полюсам волны близки к волнам Франца, огибающим цилиндр снаружи. В силу конечной упругости оболочки они будут создавать звуковое поле и внутри оболочки. Кроме того, имеется корень, который при 1 nZ >p приблизительно описывается уравнением Z (p.) 0. Этот случай реализуется лишь для упругой оболочки. Вещественную часть этого корня можно приближенно найти, приравняв нулю механический импеданс колебаний цилиндрической оболочки Z ip), рассматриваемый как функция индекса . Возьмем выражение (40.13) из работы [63] (с учетом поправки, приведенной в п. 5.2), заменим на , приравняем нулю и решим это уравнение относительно параметра = oaj ap, где Сцр = sfE Tp - скорость продольной волны в пластине, Е- = Е1 — v ) — модуль упругости тонкой пластины, V — коэффициент Пуассона. Приближенная оценка в области 113 > 1 дает два решения /х р и /х р hla) /- / 2. Два соответствующих значения (обозначим их через , и 3 ) определятся в виде np ом/Спр, n - где с - скорость изгибной волны в [c.237]

Все приведенные выше формулы для расчета теплового потока Q (или площади F) в теплообменниках пригодны для идеальных условий чистые теплоносители, строго одинаковые условия обтекания поверхностей и т. д. В реальных теплообменниках получаются заниженные значения Q, поэтому приходится вводить специальные поправки для учета неиде-альности теплообменника. [c.108]

Из приведенных расчетов (3. 4. 43)—(3. 4. 45) следует, что при больших газосодержаниях необходимо учитывать обе поправки порядка и в (3. 4. 42). При малых значениях газосодер-жания (а <С 0.3) хорошее приближение для кинетической энергии дает формула [c.122]

Ввзяв следующие члены в приведенных выше рядах, мы нашли бы поправки к полученным формулам и, в частности, отклонение к югу. Такие поправки очень малы, а неучтенные факторы, как-то изменение силы тян<ести с высотой, изменение широты места и притяжение точки Луной, могут дать эффект [c.436]

Однако даже при весьма точных измерениях приведенной длины и периода маятника для получения точных окончательных результатов необходимо учесть влияние еще целого ряда факторов, которых ие учитывает формула (13.21). Прежде всего, эта формула, полученная в результате замены sin а па а, является приближенной. Для уменьшения ошибки измерения производятся при очень малых амплитудах колебаний маятника, и при этом вводится поправка, которая для малы.х амплитуд может быть рассчитана с большой точностью. Далее приходится учитывать поправки па температуру, так как с изменением температуры изменяются все размеры маятника (вследствие теплового расширения). Ошибки вносят также и силы трения, действующие иа маятник со стороны подвеса и окружающего воздуха, — онн несколько увеличивают период колебаний. Для устранения этих ошибок по возможности уменьшают трение в подвесе (подвешивают ь аятннк на агатовой призме) и вводят поправку на давление, учитывающую нзнененне влияния воздуха. Учет всех этих поправок позволяет достичь огромной точности в измерении силы тяжести. В наиболее точных измерениях ошибка не превьшшет 2- 10 от измеряемо величины. [c.411]

Многочисленными опытами установлено, что полное давление с помощью трубки измеряется правильно в том случае, когда Re J=WxH v больше 60—250. При меньших значениях Reн в измеренные результаты необходимо вводить поправку, обусловленную влиянием вязкости потока. В соответствии с рекомендациями, приведенными в [7], истинное гсист и измеренное гДизм значения скорости связаны между собой уравнением [c.204]

Наблюдаемое при 27,1 К расхождение 2 мК объясняется различием в реализации точки кипения неона, принятой во ВНИИФТРИ и при построении ПТШ—76. В случае, когда необходимо иметь градуировки термометров, непрерывные в точке 27,1 К (т. е. непрерывно переходящие в МПТШ—68, воспроизводимую государственным первичным эталоном), рекомендуется уменьшить приведенные в таблице поправки на Д7 =2,7-10 Т , К. [c.177]

Приведенное решение получено в предположении квадратичного закона сопротивления. Для расчета параллельных трубопроводов в иеквадратичной области сопротивления можно использовать поправки на неквадратичность. [c.280]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...