Кривая остывания

На рис, 2-10 и 2-11 показаны полученные опытным путем кривые остывания элементов котлоагрегата, паропроводов и турбины. [c.66]

Различные части турбинной установки остывают с разной скоростью. Ясно, что более массивные детали остывают медленнее, чем тонкостенные. Кроме того, существенное значение имеет качество тепловой изоляции. На рис. 8-2 показаны кривые остывания турбины К-200-130, из которых видно, что менее массивный ЦСД остывает быстрее, чем ЦВД, и что наибольшая скорость остывания наблюдается у тонкостенных перепускных труб ЦСД. [c.157]

Рис. 8-2. Кривые остывания металла турбины после остановки.

При короблении ротора и термическом изгибе вала кривая, построенная для повышения температуры, не совпадает с кривой остывания (кривая 2), тогда как при изгибе вала из-за недостаточных торцевых зазоров дисков (кривая 3) кривые нагрева и остывания близки или совпадают. [c.186]

Однако и здесь неизбежен ряд ошибок а) образец, остывая на опорах, нагревает их, что меняет картину падения температуры таким образом, вычисляемое по поправочной кривой остывание, для промежуточных температур будет всегда немного меньше фактического б) имеют место погрешности, связанные с различием теплопроводности разных сортов стали, а также вследствие изменения температуры помещения, в котором произ- [c.250]

Выработанная система измерений преследовала две цели. Во-первых, эта система позволяла определить общую потерю веса катода в результате воздействия на него катодного пятна. Во-вторых, она допускала оценку установившейся температуры ртути Го, что было необходимо для внесения поправки на количество ртути Д/ns, испарившейся между первым и вторым взвешиваниями со всей поверхности ртути. Температура Го определялась путем экстраполяции кривых остывания ртути до момента отрыва чашечки i2- Ввиду довольно медленного остывания ртути, подвешенной в вакууме, указанная экстраполяция обладает высокой степенью надежности. [c.306]

Все рассмотренные примеры взяты при условии, что машина начинает работать с холодного состояния обмоток. На этом же рисунке показаны кривые остывания (падающие), позволяющие определить снижение перегрева обмотки (после прохождения тяжелого подъема), если ток нагрузки уменьшился. При тяговых расчетах масса поезда выбирается такой, чтобы превышения температуры обмоток не были выше допустимых по стандарту. [c.36]

Значение получено из кривой остывания при закалке. [c.179]

Определение этих констант для узлов турбины, имеющих изоляцию, весьма затруднено, вследствие чего величина т обычно определяется экспериментально, путем обработки кривых остывания различных турбин. Для отдельных узлов турбин старого типа она колеблется в пределах от 0,02 до 0,036. [c.51]

Кривые остывания в течение 24 час. [c.35]

Восходящая ветвь температурной кривой называется стадией нагрева, нисходящая — стадией остывания. [c.211]

В теоретическом определении остаточных напряжений, возникающих вследствие неравномерных температурных воздействий (при термической обработке, сварке, литье и т. д,), существуют два направления. К первому направлению относятся работы, в которых применен так называемый метод фиктивных сил, сущность которого состоит в использовании температурной кривой в данном поперечном сечении полосы и гипотезы плоских сечений для определения зоны пластических деформаций, возникающих при нагреве. Далее принимается, что последующее остывание должно вызвать появление остаточных напряжений обратного знака. Соответствующую этим напряжениям нагрузку принимают за активную нагрузку, приложенную к полосе. Основные параметры, характеризующие распределение остаточных напряжений, определяют при помощи гипотезы плоских сечений и условия равновесия внутренних сил в данном поперечном сечении полосы. Однако метод фиктивных сил может быть использован лишь в случае применимости гипотезы плоских сечений, т. е. в одномерных задачах. Только в наипростейших случаях двухмерной задачи этот метод может дать достаточно удовлетворительное первое приближение. [c.211]

Для подсчёта времени остывания тонких листов на рольгангах перед моталками служат приведённые на фиг. 138 кривые, характеризующие время падения температуры для листов различной толщины. [c.1037]

Рис. 2. Температурное поле в стальном тормозном барабане нагруженного тормоза в процессе торможения и остывания и кривые мощности N , момента и угловой скорости со при торможении (экспериментальные данные)

Если полученные при натурных тензометрических исследованиях корпусов ЦВД напряжения являются номинальными, то для определения местных напряжений следует учесть эффекты концентрации. При этом необходимо иметь в виду, что величина коэффициента концентрации существенно зависит от формы кривой распределения напряжений по толщине стенки. Для режимов нагружения турбины типа останова с принудительным расхолаживанием или естественным остыванием характерно плавное распределение напряжений по толщине стенки. Для этого случая по экспериментальным данным [4] теоретический коэффициент концентрации о в галтели расточки на внутренней поверхности корпуса ЦВД оценивается величиной 1,8—2,0. На режимах, сопровождающихся резким изменением температуры тонкого слоя металла внутренней поверхности (тепловой удар), концентрация напряжений практически отсутствует. К таким режимам следует отнести толчок роторов и резкий сброс нагрузки. В меньшей степени градиент напряжений в стенке ЦВД выражен при отключении турбогенератора от сети в этом случае величина схц (учитывая действительное распределение температур по толщине стенки) составляет 1,2—1,3. Указанные величины коэффициентов концентрации были определены поляризационно-оптическим методом. [c.60]

При охлаждении любого сплава двух металлов, полностью взаимно растворимых в жидком и твердом состояниях, получается кривая охлаждения, на которой имеются две точки перегиба (рис. 28). До температуры, соответствующей точке на кривой охлаждения,. происходит охлаждение однородного жидкого раствора. В интервале температур, соответствующем интервалу между точками / и 2 на кривой охлаждения, жидкий раствор постепенно превращается в кристаллы твердого раствора. Превращение происходит с выделением тепла. Остывание сплава замедляется, и на кривой охлаждения между точками 1 и 2 получается пологий участок. Если охлаждение идет достаточно медленно, то к моменту, соответствующему точке 2, весь сплав превращается в кристаллы однородного твердого раствора. Далее происходит охлаждение твердого раствора, которое протекает уже более быстро. Наклон кривой опять увеличивается. Таким образом, точка первого перегиба соответствует температуре начала кристаллизации, а второго — температуре конца кристаллизации. [c.42]

У ряда минералов обнаружено необратимое изменение проводимости нагретых частиц после их остывания. Так, после нагрева (верхние ветви кривых, рис. XII, 4) до 200°С удельная проводимость изменяется по сравнению с проводимостью частиц при исходной температуре, равной 20 °С. Затем при охлаждении до температуры, близкой к начальной (нижние ветви кривых, рис. XII, 4), проводимость частиц резко уменьшается — примерно на 3—5 порядков. [c.380]

Соответствующие кривые нанесены на фиг. 65 в функции времени остывания от О, I до 60 дней. Непосредственно после остановки эти кривые сильно различаются, и для Го == 1 значение в 10 раз больше, чем для То= 10. [c.221]

Дальнейшее изменение перегрева обмоток тяговых электродвигателей происходит на холостом ходу и определяется по опытным данным их остывания. При этом по кривой / = ср(5) определяем время холостого хода от точки 16" до остановки поезда на станции а оно равно А хх = 2,3 мин. На кривой охлаждения (рис. 82) находим точку С, соответствующую перегреву обмоток якорей тяговых электродвигателей в момент их отключения Тц = 70° С. Этой температуре соответствует / = 11,5 мин. Прибавляем время холостого хода, получаем 160 [c.160]

Рис. 94. Кривая обжига и остывания динаса.

На рис. 94 представлена кривая обжига и остывания динаса, на которой видны температурные остановки, отвечающие процессам взаимного перехода модификаций кварца. При температурах, отвечающих этим остановкам, нагрев и охлаждение нужно вести возможно медленно. [c.221]

До 1539° С происходит плавное остывание жидкого железа. На кривой охлаждения при этой гемпературе появляется площадка железо затвердевает и выделяется скрытая теплота кри-14 [c.14]

Распределение приращения температуры по поверхности массивного тела на расстоянии у, равном 1, 2, 3 см, представлено соответствующими кривыми на рис. 6.8, в. Температура точек при приближении источника теплоты резко возрастает, достигает максимума, а затем убывает. Снижение температуры происходит с меньшей скоростью, чем ее подъем. Максимум температуры в точках, находящихся не на оси Ох, достигается после прохождения источником теплоты плоскости, параллельной уОг, в которой находится рассматриваемая точка. В более удаленных от оси Ох точках максимальная температура достигается позже и имеет меньщее численное значение по сравнению с точками, расположенными ближе к оси Ох. Штриховой линией на рис. 6.8, а соединены точки с максимальной температурой на плоскости хОу. Поверхность раздела областей нагрева и остывания получается путем вращения штриховой кривой относительно оси Ох. Область впереди штриховой кривой нагревается, позади — остывает. [c.169]

Рассмотрим этот же случай нагрева в предположении, что предел текучести металла составляет От=400 МПа и не изменяется в процессе нагрева. Тогда напряжения Ох первоначально возрастают, достигая значения предела текучести в точке А (рис. 11.1,6). На участке А В происходит пластическая деформация укорочения, а напряжения будут равны пределу текучести Ох = 0т =400 МПа, если не учитывать упрочнения металла. Начиная с точки В, сжимающие напряжения уменьшаются по кривой B D, которая эквидистантна кривой BD, перенесенной с рис. 11.1, а. В точке С напряжения равны нулю, а далее переходят в растягивающие. После полного остывания (точка Di) сохраняются остаточные растягивающие напряжения Оосп значения которых в данном случае меньше предела текучести металла. [c.408]

Остаточные напряжения в легированных сталях, претерпевающих структурные превращения на стадии охлаждения при низких температурах (7<873...773 К), могут иметь принципиально иной характер распределения. В соответствии с дилатограммой металла, показанной на рис. 11.6 (кривая 2), структурные превращения на стадии остывания приводят к резкому увеличению объема. Вследствие этого возникающие на стадии охлаждения растягивающие напряжения снижаются и переходят в сжимающие. После окончания структурных превращений сжимающие напряжения при дальнейшем охлаждении могут снова перейти в [c.426]

Графически эти представления наглядно могут быть проиллюстрированы графиками, представленными на рис. 12.43. Кривые пластичности П характеризуют изменение пластичности сварного соединения в т.и.х., а кривые е — интенсивность нарастания деформаций в сварном соединении в процессе остывания или темп деформации dejdT. [c.478]

Сплав, характеризуемый кривой < , трещины не образует более того, он имеет еще и некоторый запас пластичности ДЯ. Таким образом, чем меньше темп деформации в т.и.х., тем меньше вероятность образования горячих трещин. Темп деформации, характеризуемый наклоном кривой е к оси температур и кривизной самой кривой, зависит от усадки сплава и деформаций, развивающихся в околошовпой зоне. Следует иметь в виду, что деформация в сварном шве, обусловленная кристаллизационными и структурными процессами при остывании, распределяется по сечению весьма неравномерно участки шва с более высокими температурами и вследствие этого менее прочные деформируются больше, чем участки, прилегающие к зоне сплавления и охлаждающиеся более интенсивно. Такое неравномерное распределение деформаций в сварном шве и т.и.х. иногда называют концентрацией деформаций. [c.480]

Если условия для протекания гетерогенной экзотермической реакции крайне неблагоприятны — очень низ1сие температуры и высокая скорость набегающего потока, то диффузионный режим протекания химических реакций не реализуется и происходит остывание образца (кривая 5 на рис. 7.8.1). [c.414]

На рис. 5.4.6 по данным термометрирования принятых в испытаниях корсетных образцов с минимальным диаметром 10 мм и радиусом корсета 50 мм показаны характерные зависимости изменения температуры образца от времени. Приведены режимы остывания при естественном охлаждении образца (кривые 1 и 2), а также при наличии системы теплосъема, проводимого с помощью водоохлаждаемых шин токоподвода. Кривая 3 соответствует использованию шин, крепящихся на переходных цилиндрических элементах образца (ширина шин = 12 мм), а кривая 4 — ши- [c.253]

Методика подбора смазок состоит в следующем. Выбирают химический состав стекла, неагрессивный по отношению к металлу, обеспечивающий необходимую вязкость в заданном интервале температур и равномерное покрытие металла стеклом. Стекла подбирают по температурным кривым вязкости с учетом температурного интервала деформации металла (табл. 34, рис. 16). Чем продолжительнее время сохранения необходимой вязкости стекла, тем в большем температурном интервале можно обрабатывать металл. Значение а подбирают таким, чтобы стекло легко отделялось от металла при остывании. Например, от нержавеющей стали (а = 166Х Х10 ) хорошо отделяются стекла с = 50- 80 10" С" . [c.472]

Выполненные в 20-х годах рентгенографические исследования подтвердили правоту Чернова. Превращение при 770°С действительно оказалось не структурным, а магнитным. Но ведь это — переход II рода. Теплового эффекта нет и, следовательно, не должно быть остановки на кривой охлаждения Ошибка Осмонда Дело в том, что на месте остановки , строго говоря, должен находиться излом кривой, который свидетельствует только о другой скорости остывания магнитной фазы ). Но отличить излом от останов ки в реальном эксперименте удается далеко нв всегда. [c.191]

До температуры 1535° С происходит плавное остывание жидкого железа. При 1535° С на кривой охлаждения появляется площадка. При этой температуре железо затвердевает и выделяется скрытая теплота кристаллизации. Пока все железо не затвердеет, температура не изменяется. В интервале от liSSS до 1400° С температура плавно снижается. В этом интервале железо имеет кристаллическую решетку объемноцентрированного куба — Fes. [c.14]

Кривые охлаждения небольших образцов, погруженных в воду или раствор соли, обычно имеют линейные области, простирающиеся на несколько сот градусов. Во время равномерного остывания поток тепла от об разца постоянен это справедливо для случая, когда скорость кипения на поверхности образца контролируется гидродинамическими ограничениями количества жидкости, которое поступает в горячей поверхности [7]. Наиболее быстрое охлаждение происходит в линейной области закалки. Так как теплосодержание образца пропорциональна его объему, а передача тепла охлаждающей среде при равномерном остывании пропорцио нальна поверхности образца, скорость закалки цилиндрических образцов обратно пропорциональна их диаметру. [c.318]

Термографический анализ не может обнаружить этих соединений из-за отсутствия у них термических эффектов. На кривой нагревания (фиг. 2, 1) отмечены эндотермические эффекты нри температурах 115 и 440°. Первый эффект отвечает, по-видимому, удалению воды, захваченной из паро-водяной смеси мелкодисперсными и аморфными осадками при остывании котла. Это находит свое подтверждение в большой потере при прокаливании. Природа эндотермического эффекта при 440° остается пока невыясненной. [c.255]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...