Характеристики плоских компрессорных решеток

Митрофанов А. А. Влияние показателя адиабаты на характеристики плоских компрессорных решеток профилей Ц Газотурбинные и компрессорные установки. Тезисы докладов на Всесоюзной межвузовской конференции.— М. МВТУ им. Баумана, 1983. [c.40]

ХАРАКТЕРИСТИКИ ПЛОСКИХ КОМПРЕССОРНЫХ РЕШЕТОК [c.56]

Были рассмотрены характеристики плоских компрессорных решеток. В реальных компрессорных решетках возникают дополнительные потери по концам лопаток. В том случае, если лопатки ограничены по торцам твердыми стенками, то появляются вторичные течения того же типа, что и описанные для турбинных решеток. [c.248]

АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПЛОСКИХ КОМПРЕССОРНЫХ РЕШЕТОК ПРИ БОЛЬШОЙ ДОЗВУКОВОЙ СКОРОСТИ [c.5]

В настоящей статье рассмотрены аэродинамические характеристики плоских компрессорных решеток в широком диапазоне изменения параметров решетки и профиля и проанализированы особенности обтекания решеток при больших величинах дозвуковой скорости. Приведены обобщенные безразмерные аэродинамические характеристики, с помощью которых для заданной компрессорной решетки можно определить угол отклонения потока Аа и [c.5]

Таким образом, методические испытания показали возможность получения на установке АТ-5 вполне надежных экспериментальных характеристик плоских компрессорных решеток. Кроме того, на основании проведенных методических исследований представилось возможным использовать при дальнейшем обобщении результаты испытаний решеток, проведенных на других установках, когда параметры на выходе измерялись на различных расстояниях от решетки. [c.10]

АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПЛОСКИХ КОМПРЕССОРНЫХ РЕШЕТОК [c.13]

Как указывалось при рассмотрении аэродинамических характеристик плоских компрессорных решеток угол отклонения потока с увеличением числа М1 изменяется незначительно, а при оптимальном угле атаки влияние числа М1 на Да сказывается лишь при приближении к критическому числу М. Поэтому в качестве характерного оптимального угла отклонения потока принята величина Да при малых величинах скорости. Таким образом, обобщение значений оптимального угла отклонения потока проводится вначале для малых величин скорости набегающего потока. В дальнейшем вводится поправка на влияние числа Мь При таком подходе появляется возможность использовать для обобщения величин Дао результаты многочисленных испытаний плоских компрессорных решеток при малой скорости. [c.37]

Систематическое изучение плоских компрессорных решеток на малых величинах скорости набегающего потока с целью выбора основного рабочего режима обтекания решетки и получения зависимостей для расчета геометрических параметров и характеристик плоских компрессорных решеток. [c.72]

При величине Ке З- 10 критерий 1 е не влияет практически на характеристики плоских компрессорных решеток. Поэтому продувочный стенд малой скорости для исследования плоских решеток должен обеспечить [c.72]

Величины А ср и Аог могут быть получены из экспериментальных характеристик плоских компрессорных решеток [c.99]

Рассмотрение экспериментальных характеристик плоских компрессорных решеток показало, что для решеток с одинаковыми ве- [c.99]

При анализе и обобщении характеристик плоских компрессорных решеток за основной режим наиболее целесообразно принимать режим максимального качества решетки, [c.109]

Характеристики решетки могут быть получены как теоретически, так и экспериментальным путем. В авиационной практике используют главным образом экспериментальные характеристики решеток. Их обычно определяют путем продувок плоских компрессорных решеток на специальных установках (в аэродинамических трубах). [c.57]

Характеристики решеток могут быть получены как теоретическим, так и экспериментальным путем. Методы гидродинамической теории решеток, берущей свое начало еще из работ Н. Е. Жуковского и С. А. Чаплыгина и развитой в трудах Н. Е. Кочин.а, Л. А. Симонова и др., находят широкое применение в практике создания осевых насосов и стационарных компрессоров. В авиационной практике используются главным образом экспериментальные характеристики компрессорных решеток. Первые экспериментальные исследования решетки профилей были проведены Н. Е. Жуковским в 1902 г. в аэродинамической трубе Московского государственного университета. В настоящее время испытания плоских компрессорных решеток проводятся на специальных установках. Схема одной из них изображена на рис. 2.25. Поток воздуха, обтекающий [c.80]

Анализ аэродинамических характеристик большой серии плоских компрессорных решеток, различавшихся густотой, углом установки и углом изгиба профиля, показал возможность введения простого геометрического критерия для определения оптимального угла атаки. Предложенная формула имеет вид [c.28]

Так как треугольники скоростей обычно бывают известными, а угол 0 можно оценить, то правая часть (2.39) является известной. Или, что то же самое, произведение Су (6д) для обеспечения заданного треугольника скоростей известно. Теперь, если для определенных компрессорных профилей зависимость Су от густоты решетки ЬН имеется, то можно найти необходимую густоту решетки и соответствующее значение Су, так чтобы левая часть уравнения (2.39) равнялась его правой части. На практике обычно пользуются результатами продувок (характеристик) плоских решеток, дающих удовлетворительное согласие с действительностью. [c.56]

В литературе часто используется понятие номинального угла отклонения потока Аа, =0,8Датах. соответствующего номинальному углу атаки Величина Датах — максимальный угол отклонения потока при малых скоростях, достигаемый при критическом угле атаки. Этот режим был выбран в качестве характерного при обобщении результатов продувок плоских компрессорных решеток при малых скоростях набегающего потока. Обработка большого числа характеристик плоских компрессорных решеток показала, что углы /о и г н совпадают для малоизогнутых профилей (е" 20°). При больших величинах угла изгиба углы атаки г н по сравнению с /о смещены в сторону отрицательных значений. Поэтому оптимальные углы отклонения потока совпадают с номинальными Аан при 8<20 и выше их при больших значениях г, причем это отличие тем больще, чем больше угол изгиба профиля. [c.29]

Решетки, имеющие различные значения ЬЦ, 0, у, Xf, хс и с, имеют разные характеристики, в том числе различные значения номинального угла поворота потока, коэффициентов потерь и т. д. Однако обработка и анализ данных многочисленных испытаний плоских решеток позволили установить ряд общих зависимостей, относящихся как к номинальным режимам работы компрессорных решеток, так и к особенностям протекания их характеристик. Такие обобщения были выполнены в работах А. Р. Хоуэлла, К. В. Холщевникова, С. А. Довжика, А. П. Комарова и др. [11, 19, 33, 35]. Ниже рассмотрены основные результаты этих обобщений, причем количественные соотношения приведены, в основном, по данным А. Р. Хоуэлла. [c.82]

Современные методы расчета осевого компрессора базируются на данных обтекания газом плоских решеток, в первом приближении моделирующих движение газа по поверхности тока в лопаточных венцах ступени осевого компрессора. Обширные материалы продувок таких решеток представлены в открывающих сборник двух статьях А. И. Бунимовича и А. А. Святогорова. Первая из них содержит результаты систематического экспериментального изучения аэродинамических характеристик плоских (двухмерных) диф-фузорных решеток осевого компрессора как при малых, так и при больших числах М набегающего дозвукового потока и при широком изменении параметров решетки и профиля вторая обобщает результаты этого исследования. В итоге обобщения данных продувок решеток авторами предложены методика расчета аэродинамических характеристик заданной компрессорной решетки и методика подбора оптимальной решетки, обеспечивающей требуемое отклонение потока. [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...