Антирезонанс колебаний

При p = l/ ii/aii = 1/4000/0,5 = 89,4 с —первая парциальная частота (частота собственных колебаний системы, изображенной на рис. 258, а) амплитуда вынужденных колебаний стержня равняется нулю (Лф = О —случай антирезонанса). В этом случае груз массой/т может рассматриваться как гаситель колебаний стержня. Величину А в этом режиме проще определить по формуле (6) [c.378]

Если в нуль обращается числитель дроби (17.189), то в системе возникает антирезонанс — система колеблется при нулевом значении обобщенной координаты qj в течение всего процесса колебаний. [c.143]

В примере. 17.29 исследуются вынужденные колебания той же системы при моногармоническом возмущении (рис. 17.69) с построением графиков динамических коэффициентов. В этом же примере попутно обсуждаются антирезонанс и виброгасители. [c.150]

Динамический коэффициент p при одном значении (u/((0 )i равен нулю. Это свидетельствует о том, что при таком соотношении частот в процессе колебания системы масса т не смещается. Такое явление, как уже говорилось, носит название антирезонанса. Описанный факт является одной из иллюстраций того общего положения, что поведение систем при динамических воздействиях качественно отличается от наблюдаемого в условиях статики. Остановимся на этом вопросе. Представим амплитуды I и Сг согласно (17.209), в следующей форме [c.164]

Свойство механических систем находиться при определенных условиях в состояния антирезонанса используется в технике. Если имеется система с одной степенью свободы, находящаяся под воздействием вынуждающей силы, и возникает необходимость погасить колебания такой системы, то этого можно достигнуть, превратив ее в систему с двумя степенями свободы, испытывающую антирезонанс, путем присоединения к ней определенным образом некоторой массы при помощи соответствующим путем подобранных упругих элементов. Такая добавленная к исходной механической системе конструкция носит название динамического виброгасителя. Следует, однако, иметь в виду, что виброгаситель эффективен лишь при строго определенной частоте вынуждающей силы — именно той, при которой возникает антирезонанс. При других частотах виброгаситель не дает необходимого эффекта. Существуют способы, позволяющие расширить полосу эффективной (в некотором осредненном смысле) работы виброгасителя ). [c.165]

Следовательно, первая масса остается неподвижной, хотя к ней приложена возмущающая сила Q=Qo sin oi. Возможность антирезонанса практически используется при устройстве динамического гасителя колебаний. При этом в систему вводится дополнительная масса на упругой связи. Надлежащая настройка виброгасителя обеспечивает прекращение колебаний основной конструкции, в то время как дополнительная масса m2 вибрирует достаточно интенсивно. Динамический виброгаситель [c.139]

Иногда для гашения колебаний в системах используют явление антирезонанса, отмеченное при решении примера 5 [8, 52]. [c.327]

Как следует из графиков, характер поведения аналогичен характеру поведения wi с тем отличием, что отсутствуют частоты антирезонанса, т.е. частоты, на которых амплитуда колебаний обращается в ноль. Расчеты показали, что дальнейшее увеличение mi приводит к некоторому уменьшению значений резонансных частот и увеличению добротности системы (в малой окрестности резонансной частоты наблюдается значительный рост амплитуды колебаний), однако количество резонансов не изменяется. [c.162]

В заключение отметим, что рассмотренная система с заданным относительным смещением позволяет при изложении материала в студенческой аудитории подвергнуть дополнительному обсуждению такие понятия как вид возмущения (силовое, кинематическое), число степеней свободы, частоты собственных колебаний системы, резонанс, антирезонанс, формы колебаний, симметрия системы и ряд других. Кроме того, на этом примере хорошо демонстрируется неполнота изучаемой по программе теории колебаний систем с неограниченным возбуждением. [c.97]

Если (О = / то амплитуда колебаний первой массы равна нулю (антирезонанс первой массы). При этом амплитуда A колебаний второй массы р [c.283]

На частоте антирезонанса (/р2 1,25/1), так же как и на частоте первого резонанса, форма колебаний пластин определяется их первой собственной формой колебаний в вакууме. Однако при этом обе пластины колеблются в фазе и изменения объема оболочки практически не происходит. Движение жидкости в окрестности оболочки носит [c.194]

Дальнейший анализ данных табл. 5 позволяет убедиться в том, что качественно подобная картина имеет место н для последующих резонансов и антирезонансов системы пластины — жидкость. Однако при этом следует отметить более сложную структуру форм колебаний более высокого порядка. Если для пластины, непосредственно обращенной к падающей звуковой волне, основную роль играет вторая собственная форма в вакууме, то для тыльной пластины даже на второй форме вклад первой формы является очень существенным. [c.195]

В динамическом гасителе для гашения колебаний используется явление антирезонанса. [c.299]

В самом деле, для упрощения характеристи колебаний мы добивались совпадения второго резо Нанса со вторым антирезонансом, выбирая разме задающего электрода таким, чтобы исчезал резонанс ный максимум парциальной волны с т = 2. [c.152]

Однако при (О = (Од в импедансе контура может сохраняться реактивная составляющая за счет импеданса Zp. Для дальнейшей оптимизации режима выбирают частоту о, соответствующую антирезонансу колебаний свободной пьезопластины о = сОа. На этой частоте практически все реактивные импедансы исчезают и импеданс контура генератора Z- = Ra Rp становится чисто активной величиной. [c.66]

При р = 1/си/ац = )/4000/05 = 89,4 с" первая парциальпая частота (частота собственных колебаний системы, изображенной на рис. 249, а) амплитуды вынужденных колебаний стержня равна нулю (А = О — случай антирезонанса). В этом случае груз массой itti может рассматриваться как гаситель колебаний стержня. Величину в этом режиме проще определить по формуле (6) = Мо/сц = 0,014 м. [c.349]

Резонансное нарастание колебаний происходит во всех частях колебат. системы на одних я тех же частотах (рис. 5), равных частотам собств. колебаний системы. Нормальные частоты не совпадают с парциальными, т. е. с собств. частотами осцилляторов, входящих в совокупную систему. Если частота сторовней силы равна одной из парциальных частот, то в совокупной системе Р. не наступает. Напротив, в атом случае амплитуды вынужденных колебаний достигают минимума, аналогично случаю антирезонанса в системе с одной степенью Свободы. Возможность подавления колебаний, частота к-рык равна одной из парциальных, используется в злектрнч. фильтрах я успокоителях механик, колебаний. [c.310]

Диссипация существенно влияет на установившиеся вынужденные коелбания. Для систем с полной дисснпациен амплитуды при резонансах становятся конечными, исчезают антирезонансы, сдвиги по фазам колебаний для обобщенных координат не равны О и я. [c.108]

В соответствии с теоремой об узлах собственных форм колебаний достаточно всего двух точек измерения случайных колебаний конструкции, чтобы опредешпъ общее число проявившихся собственных частот колебаний, каждая из которых находится между двумя соседними частотами антирезонансов, т.е. скачков фазы. Поэтому целесообразно воспользоваться графиком взаимного фазового спектра случайных колебаний двух разнесенных точек конструкции. [c.357]

При наличии сопротивления собственные колебания за небольшое время затухнут и останутся только вынужденные. При этом амплитуда и фаза будут определяться силой и отношениями частоты возбуждения к частотам собственных колебаний. При условии, что частота возбуждаюш ей силы равна одной из собственных частот, может наступить резонанс. Таким образом, колебательная система с п степенями свободы может иметь п резонансов. Из них могут возбуждаться только те формы колебаний, ни одна из узловых точек которых не совпадает с точками приложения возбуждаюш ей силы. Частота вынужденных колебаний, при которой точка приложения силы совпадает с узловой точкой формы t-ro нормального порядка, называется частотой антирезонанса -го порядка. [c.45]

Иагнитные потери в ферритовых сердечниках определяются в основном гистерезисом при циклическом перемагничивании, поэтому косвенно их можно характеризовать величиной коэрцитивной силы. ]Иеханические потери складываются из собственно механических потерь в решетке и из внесенных гистерезисных потерь, возникающих за счет обратного магнитострикционного эффекта. В зависимости от условий работы преобразователя эти внесенные потери могут быть больше или меньше. Различают величину Qн, соответствующую колебаниям магнитно-свободного образца, или режиму холостого хода , когда при механических колебаниях возникает периодическое макроскопическое перемагничивание образца, и величину Qв для магнитно-зажатого образца, или режима короткого замыкания , при котором перемагничивания не происходит. На практике первый случай реализуется вблизи частоты резонанса /р, соответствующей максимальному значению модуля электрического импеданса преобразователя, второй — вблизи частоты антирезонанса /а, соответствующей минимуму импеданса. Обе добротности связаны соотношением [50] [c.121]

Остановимся на анализе акустических свойств решетки с учетом кинематики пластин и брусьев. В четвертой главе достаточно подробно этот вопрос изучен для решетки, пластины которой ориентированы нормально плоскости решетки. В частности, было показано, что чере-дозание максимумов и минимумов звукопрозрачности решетки связано с чередованием резонансов и антирезонансов системы пластины — жидкость. При этом минимумы прозрачности решетки возникали в области резонансов системы пластины — жидкость, где доминировали собственные формы колебаний пластин с нечетными индексами, а максимумы прозрачности решетки возникали в области антирезонансов системы пластины — жидкость, и в собственной форме колебаний доминировали собственные формы колебаний в вакууме с четными индексами. В последнем случае изменение объема бруса в решетке при колебаниях оказывается значительно меньшим, чем в первом случае. Важно отметить, что каждому резонансу или антирезонансу соответет-вовала только одна собственная форма колебаний пластин. [c.193]

Сравнивая полученные результаты с данными, приведенными в четвертой главе, можно увидеть принципиальное отличие, которое имеет место в природе возникновения резонансов и антирезонансов системы пластины — жидкость и соответственно минимумов и максимумов коэффициента прохождения звука через решетку. Если у решетки, пластины которой ориентированы нормально ее плоскости, каждой собственной форме колебаний пластин соответствует один резонанс или антире-зонанс системы пластины — жидкость, то у решетки, упругие пластины в которой параллельны плоскости решетки, каждой собственной форме колебаний пластин соответствует один резонанс и один антирезонанс системы пластины — жидкость. [c.195]

Интересной особенностью колебательного движения упругих оболочек в решетке является то, что добротность колебаний на разных формах снльпо различается. Она очень велика на частотах антирезонанса, когда решетка звукопрозрачна, и относительно мала на частотах резонанса, соответствующих минимуму звукопрозрачности. Именно это обстоятельство обусловливает тот факт, что области частот, где решетка непрозрачна, значительно шире областей частот, где она прозрачна. Указанная особенность является прямым следствием разной степени согласованности со средой такого рассеивателя звуковых волн, как упругая оболочка на разных ее формах колебаний. [c.195]

Для реальных дек эта величина может достигать нескольких десятков и даже сотен она зависит от частоты. Чем выше добротность деки, тем больше колебательной энергии она может запасти и тем больше времени требуется для ее возбуждения. Это приводит к тому, что при совпадении частот возбуждения с резонансными (но не антирезонанс-ными) время нарастания и спада колебаний, а также их амплитуды становятся значительно больше (рис. 4.4). На частотах анти-резонансов время нарастания и амплигуды колебаний минимальны. При не слишком большом несовпадении частоты возбуж- [c.108]

На фиг. 128 показаны основные срезы, применяемые при изготовлении кварцевых резонаторов, и их расположение по отношению к кристаллографическим осям. В фильтрах наиболее часто используется + 5° Х-срез. Этот тип среза выбран ]13-за его высокой температурной стабильности, несмотря на то что он имеет довольно сложный частотный спектр [48]. Этот частотный спектр приведен на фиг. 129, а. Нижняя граница заштрихованной области соответствует резонансным частотам, в то время как ширина этой области пропорциональна разности частот резонанса и антирезонанса. Когда отношение ширины пластины ш ее длине I приближается к. значению 0,23, возникает связь со второй модой изгибных колебаний, поэтому обычно пластины этого среза применяются при отношениях ширины к длине и>И = 0—0,2 и и>И — = 0,28—0,6. Соответствук)ш,ие температурные коэффициенты приведены на фиг. 129, б, а отношение емкостей дано на фиг. 132. [c.433]

Возможны и противополон ные случаи, когда при определенных значениях со обращаются в нуль некоторые определители Aj (при этом ВФО). Тогда амплитуды A соответствующих координат оказываются равными нулю, что свидетельствует об отсутствии колебаний по этим координатам. Это явление называется антирезонансом. [c.162]

С точки зрения практического применения наиболее важным является исследование условий передачи энергии, когда генератор колебаний излучает из скважинной жидкости. Случай акустического высокочастотного возбуждения, когда передача энергии в пласт происходит при распространении упругих волн в скважинной жидкости и прохождении их через систему обсадки скважины достаточно хорощо исследован. Например, В.Н. Крутиным [20] были исследованы энергетические соотнощения при излучении упругих волн из скважинной жидкости осесимметричным источником. Выявлялись связи энергетических характеристик поля с импедансом системы и временем его ревебрации. Исследовался характер влияния частоты и распределения амплитуд на поверхности излучателя на передачу энергии в горный массив. В частности, для гармонического распределения амплитуды смещения источника с фиксированной пространственной частотой получены выражения для удельного импеданса горного массива нагружающего скважину, и определены частоты радиальных резонансов кольцевого слоя жидкости между корпусом излучателя и колонной, а также частоты антирезонансов. На резонансных частотах передача энергии в массив происходит наиболее эффективно, при этом для обычных размеров (диаметров) скважины частоты первых резонансов имеют значения не ниже 10 кГц. Поэтому при применении высокочастотных генераторов имеются существенные ограничения по глубине распространения упругих колебаний в пористую среду пласта, которые связаны и с очень сильным поглощением высокочастотных волн, и с ограничением мощности подобных генераторов из-за больших электрических потерь в питающем скважинном кабеле. [c.271]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...