Стержни Ползучесть установившаяся при

В третьем разделе приведены основные законы и уравнения теории установившейся и неустановившейся ползучести, методы их применения при расчете элементов конструкций с учетом деформаций ползучести и решения краевых задач, а также методы расчета на прочность стержней, стержневых систем, цилиндров, пластин и дисков, работающих в условиях ползучести. Наиболее подробно рассмотрены законы и уравнения теории ползучести, применяемые при сложном напряженном состоянии твердого деформируемого тела. [c.12]

Установившаяся ползучесть стержня при кручении [c.311]

Найти значение силы Р, если наибольшая скорость смещения конца ступенчатого стержня (см. рисунок) не должна превышать 0,1 мкм/ч. Материал стержня — сталь. Стадия установившейся ползучести при температуре 450° С описывается степенным законом к = Аа А = 0,25 (ГПа -ч)-. [c.266]

Основные уравнения структурной модели реономной среды. Пусть стержни уже знакомой нам модели (см. рис. 7.1) обладают не идеально пластическими, а чисто реономными свойствами, определяемыми простейшим образом зависимостью скорости ползучести от напряжения подэлемента (удобнее использовать аргументом упругую деформацию) и температуры, т. е. подэлементы обладают свойством идеальной (установившейся) ползучести. Примем, что зависимости р от г для стержней при постоянной температуре взаимно подобны (рис. 7.19, для произвольной горизонтали АВ АВ АВ = г1 Хд) [c.186]

Она связывает скорость деформирования с предельно достижимой упругой деформацией и температурой. Соответствие (7.14) и (7.17) имеет очевидное обоснование состояние, при котором осуществляется деформирование с некоторой скоростью я, после того как все стержни вышли на предельное напряжение Гя, неотличимо от состояния установившейся ползучести при напряжении Га, когда скорости ползучести всех стержней становятся одинаковыми и равными скорости деформирования модели я- [c.188]

В качестве примера решения задачи установившейся ползучести рассмотрим чистый изгиб стержня. При чистом изгибе стержня сечения его остаются плоскими. Тоща деформации по сечению являются линейной функцией расстояния у от нейтральной оси. Поскольку в случае установившейся ползучести упругими деформациями можно пренебречь, то [c.122]

ИЗГИБ СТЕРЖНЕЙ ПРИ УСТАНОВИВШЕЙСЯ ПОЛЗУЧЕСТИ [c.65]

При растяжении стержня под действием постоянного напряжения а, вообще говоря, возникают необратимые деформации ползучести (наиболее существенные для металлов при высоких температурах и полимеров). При этом большую часть времени до разрушения т стержень ползет с постоянной скоростью деформации ёс (установившаяся ползучесть). Таким образом, имеем [c.15]

При значительных деформациях приходится считаться с поворотом главных осей напряжений, который происходит при кручении. Поэтому при больших деформациях отличают простой сдвиг (при кручении) от чистого сдвига при плоской деформации [21], например при прокатке широкого листа. Для стадии установившейся ползучести распределение касательных напряжений по сечению круглого скручиваемого стержня [15] приведено на рис. 3.16. [c.143]

Рис. 3.16. Схема распределения касательных напряжений по сечению круглого скручиваемого стержня для стадии установившейся ползучести при различных

Линейные и угловые перемещения для некоторых стержней при изгибе в условиях установившейся ползучести приведены в табл. 19 [13]. [c.416]

Задача о ползучести стержня, поперечное сечение которого представляет собой круговое кольцо с наружным О и внутренним диаметрами, в условиях кручения [13, 17, 78, 102, 123] решается в предположении, что при деформации поперечные сечения остаются плоскими, а радиусы — прямолинейными. Поэтому в установившейся ползучести справедлива зависимость [c.417]

Касательные напряжения в поперечном сечении стержня при кручении в условиях установившейся ползучести определяются по формуле [c.418]

Установившаяся ползучесть при изгибе. Пусть поперечное сечение стержня имеет две оси симметрии (см. рис. 2) и справедлив степенной закон ползучести [c.519]

Для расчета на установившуюся ползучесть скрученного конического стержня может быть использовано решение соответствующей пластической задачи при степенном условии пластичности с упрочнением, данное В. В. Соколовским [149]. [c.230]

Филлипсом [259] на примере тонкостенного стержня полукруглого сечения было доказано, что в условиях установившейся ползучести центра изгиба не существует. Таким образом, в отличие от упругого стержня линии изгиба, т. е. следы в поперечном сечении плоскостей изгиба, при действии поперечных сил в которых кручения не происходит, не пересекаются. [c.232]

Если кинематический закон распределения общих деформаций по детали известен, как, например, при растяжении и изгибе стержней, изгибе пластин, то в условиях установившейся ползучести, как это следует из уравнения (5.16), тем же кинематическим законом устанавливается характер распределения по детали скорости ползучести [29]. [c.177]

Установившаяся ползучесть при изгибе неравномерно нагретого, стержня. Для частного вида сечений и законов установившейся ползучести могут быть получены аналитические решения как [c.276]

Рис. 2.2. К расчету установившейся ползучести при изгибе неравномерно нагретого стержня -

Ползучесть металлов при нормальной температуре носит ограниченный характер, как и у большинства полимеров. При повышении температуры ползучесть металлов становится неограниченной. На рис. 14.1 приведены типичные кривые зависимости деформации от времени. Отметим, что при различных напряжениях результаты могут заметно отличаться друг от друга. Кривые состоят из качественно отличных участков. Во-первых, имеется начальный линейно-упругий или нелинейный упругопластический участок, характеризующий мгновенную деформацию ео = е о + -fePfl. Далее, на кривой можно выделить три участка (стадии ползучести) участок с уменьшающейся скоростью ползучести г, участок с приблизительно постоянной скоростью ползучести, связанный с состоянием установившейся ползучести участок с возрастающей скоростью ползучести. На третьем участке увеличение скорости деформации ползучести в основном обусловлено изменением площади поперечного сечения стержня. [c.304]

Вначале рассмотрим изгиб стержня в условиях установившейся п.тзучеспг. Эта задача для стержня, поперечное сечение которого имеет две оси симметрии, при чистом изгибе решается элементарно. Решение ее приведено в книгах Л. М. Качанова [63], С. Д. Пономарева и др. [120], Ю. Н. Работнова [132]. Теоретическому исследованию установившейся ползучести балок при чистом и поперечном изгибе (без рассмотрения касательных напряжений) посвящен также ряд ранних работ Бэйли [194], Дэвиса [205], Маккалоу [234], Марина [236] и [238—242], Попова [266], Тэпсела и Джонсона [283] и др. В некоторых из них описаны экспериментальные исследования ползучести балок и произведено сопоставление расчетных и экспериментальных прогибов. Сопоставление, как правило, приводило к хорошему согласованию этих величин. [c.225]

На примере задачи установившейся ползучести при чистом изгибе стержня прямоугольного поперечного сечения легко проиллюстрировать вариационные методы. Это сделано в книге Л. М. Качанова [63]. Как следует нз рис. 1, вариационный метод, основанный на принципе минимума дополнительного рассеяния, дает хорошую степень точности, причем наибольшие напряжения в условиях ползучести не сильно отличаются от напряжений в чисто пластическом состоянии. Это позволяет при решении более сложных задач косого изгиба и совместного косого изгиба и растяжения, рассмотренных в книге Ю. Н. Работнова [132], заменить действительное распределение напряжений тем, которое соответствует предельному равновесию стержня. Впервые такой прием был предложен Бейли [194] для расчета турбинных лопаток. [c.225]

Пример. (Задача Хоффа). Рассмотрим, следуя Д. А. Киялбаеву и А. И. Чуд-. новскому, задачу об определении времени до разрушения стержня, растянутого силой Р — onst, при конечных деформациях с помощью энтропийного критерия. Будем предполагать, что материал стержня несжимаем, а деформации ползучести его материала описываются уравнением теории течения (3.8). Кроме того, примем, что мгновенной деформацией мож1ю пренебречь и что реализуется процесс установившейся ползучести. Обозначим начальные длину и площадь поперечного сечения стержня через l vi Fо, а эти же величины в произвольный момент времени — через t vi F соответственно. [c.220]

В настоящей работе основное внимание удейяется вопросам расчета устойчивости элементов тонкостенных конструкций (стержней, пластин и оболочек) из металла, обладающего при высоких температурах свойством неограниченной ползучести. При растяжении образцов из такого материала при высоких температурах скорости деформаций ползучести убывают лищь на начальном участке испытаний, затем обычно следует фаза установившейся скорости ползучести на заключительном участке, предшествующем разрушению, мбжет начаться возрастание скорости. Для системы из такого материала под действием нагрузки в условиях ползучести может существовать такое конечное время, когда из-за больших деформаций ползучести наступит недопустимое изменение формы конструкций. Так, у сжатого постоянной си-лой стержня в условиях ползучести может произойти быстрое возрастание прогибов сжатая цилиндрическая оболочка может выпучиться под действием внешнего давления оболочка может сплющиться. [c.254]

При продольно-поперечном изгибе двутавровой модели стержня в одной из полок с некоторого момента времени начинается разгрузка. Определение критического времени с учетом разных скоростей ползучести в полках при а > О и d < О провел Хофф [235]. Вёбеке [301], анализируя решения [274, 235], обнаружил, что используемые соотношения учитывают как мгновенную упругопластическую деформацию, так и деформацию установившейся ползучести. Учет мгновенной пластической деформации при росте напряжения в одной из полок в процессе выпучивания приводит к уменьшеникх [c.265]

С. А. Шестерикова [21, 23], Баргмана [182, 184], В расчет вводится начальное отклонение формы поперечного сечения оболочки от круговой. В работах [21, 23] принят степенной закон установившейся ползучести. Поперечное сечение аппроксимируется дугами окружностей, радиусы которых меняются в процессе сплющивания. Критическое время выпучивания, как и для стержней, зависит от начального эксцентриситета логарифмически. В работе [23] учитываются, в отличие от [21], не только деформации изгиба, но и деформации периметра кольца, что имеет значение при задании малых i начальных эксцентриситетов. В [182, 184] учитывается переменность давления. В [244] при степенном законе ползучести рассматривается оболочка в виде двухслойной модели. В [23] сравниваются значения критического времени, определяемого по различным схемам [21, 23, 244]. Начальные отклонения в этих сравнительных расчетах считаются заданными. [c.270]

В дальнейшем скорость ползучести опять начинает возрастать, па стержне образуется шейка, после чего происходит, наконец, и разрушение. При данной температуре эта скорость наименьшей ползучести, т. е. скорость установившейся ползучести, является функцией одного лишь напряжения. Поведение металла в течение этой второй стадии ползучести можно довольно точно сравнить с поведением вязкого материала, с той, однако, существенной разницей, что если для идеально вязкого вещества скорость деформации пропорциональна напряжению, то для пластичных металлов этой пропорциональности не существует. Несмотря на это различие, мы включаем все же явление установившейся ползу-, %ф р Цщия чести твердых тел в широкий в круг явлений вязкости, противопоставляя ее, таким образом, общим явлениям пластичности, рассмотренным нами в п. 3 настоящей главы. Термин вязкий 0 - время 1 [c.471]

В работе В. И. Розенблюма [136] рассмотрено растяжение турбинных лопаток в условиях ползучести. В ряде работ Пехника [261—264] исследована установившаяся ползучесть при совместном изгибе, кручении и растяжении стержня. Использована степенная зависимость скорости деформации ползучести от напряжения. Подробно исследован случай круглого стержня. [c.226]

Установившаяся ползучесть скрученного бруса, поперечное сечение которого круглое, тонкостенный замкнутый профиль, тонкостенный открытый профиль, прямоугольное рассмотрено в книгах Л. М. Качанова [63], С. Д. Пономарева и др. [120], Ю. Н. Работнова [132]. За исключением последнего случая (прямоугольное сечение) задачи решены в замкнутом виде. Для бруса прямоугольного поперечного сечения в работе [63] приведено решение задачи вариационным методом на основе принципа минимума дополнительного рассеивания, а в работе [120] — методом Бубнова — Г алеркина. Приближенное значение жесткости для такого бруса в условиях ползучести дано в заметке П. Я- Богуславского [12]. Ряд задач установившейся ползучести скрученных призматических стержней решен в статье Пателя, Венкатрамна и Ходжа [117]. Авторы нашли верхние и нижние границы функций энергии и показали возможность получения двусторонних оценок угловой скорости при заданном моменте. При п = 3 разница между верхней и нижней границами состав- [c.229]

ВылекжанинВ. Д. Нижняя и верхняя границы жесткости кручения призматического стержня при установившейся ползучести. Прикладная математика и механика , 1967, т. 31, в. 4. [c.255]

Патель С., В е н к а т р а м а н В., Ходж Ф. Кручение цилиндрических и призматических стержней при наличии установившейся ползучести. Механика . Периодический сборник переводов иностранных статей, 1958, № 6 РЖМ, I960, № 1, 1071. [c.259]

Установим теперь время вязко-хрупкого разрушения растянутого стержня. При этом учтем измеНёние площади поперечного сечения в процессе ползучести материала. [c.360]

Ползучесть при изгибе. Разберем некоторые простые вадачн, решаемые на основе теорнн установившейся полвучестн. Рассмотрим сначала изгиб стержня с сечением, имеющим две оси симметрии (рис. 298). Выбирая оси координат та к, как показано на чертеже, и считая, что изгибающий момент действует в плоскости уОг, обозначим через х скорость ивменения кривизны нейтрального слоя. Тогда вследствие гипотезы плоских сечеиий [c.442]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...