Степень выравнивания поля скорости

Коэффициент сопротивления решеток определяется при этом по соответствующим формулам гл. 4, а расстояние между ними но рекомендациям гл. 7. Степень выравнивания поля скоростей при указанных значениях п видна по табл. 10.3. [c.284]

Степень выравнивания поля скорости 32, 73, 284, 285 [c.348]

Выравнивание потока ускоряется при наличии сопротивления, рассредоточенного по сечению. При этом, как будет показано ниже, чем больше коэффициент сопротивления распределительного устройства тем значительнее степень выравнивания скоростей, и чем короче устройство, тем меньше протяженность пути, на котором происходит растекание потока по сечению. Постепенное выравнивание поля скоростей по сечению имеет место, например, в пластинчатых электрофильтрах (если вход потока в межэлектродные пространства этих аппаратов осуществляется с одинаковыми средними скоростями, хотя и с неравномерным для каждого пространства профилем скорости), в полых скрубберах и в других аналогичных аппаратах. Более быстрое, но также постепенное выравнивание поля скоростей происходит, например, при внешнем обтекании нескольких пучков труб в теплообменных аппаратах, при обтекании изделий в сушилах, в промышленных печах и др. [c.73]

Поэтому, рассматривая выравнивание поля скоростей или раздачу по сечению набегающей узкой струм с помощью плоских решеток, следует точно указывать, что имеется в виду — выравнивание потока (растекание струи) по их фронту или по сечениям на конечном расстоянии за ними. Для толстостенных решеток этого делать не нужно, так как степень выравнивания скоростей или растекания узкой струи практически одинаковая как по их фронту, так и по сечениям на конечном расстоянии за ними. [c.77]

Опытные характеристики холодильника (рис. 2.9, б) подтверждают возможность получения мелкодисперсной капельной структуры и варьирования диаметрами капель в пределах к=0,1-т-1 мкм изменением расхода и температуры охлаждающей воды при небольших влажностях. Диапазон размеров капель может быть существенно расширен, если использовать форсуночную (крупнодисперсную) влагу, которая интенсивно дробится в вихревых следах пластин холодильника. В это.м случае в зависимости от параметра s = sjl (s— расстояние между пластинами, рис. 2.9, а) и влажности можно получить различные функции распределения. С изменением дисперсности одновременно меняется и интенсивность турбулентности за холодильником (рис. 2.9, в). В этой связи возникает вопрос о расстоянии между холодильником и исследуемой моделью. Как показали опыты, выравнивание поля скоростей и равномерное распределение жидкой фазы и степени турбулентности по сечению достигаются на значительном расстоянии за холодильником. [c.37]

В некоторых случаях может оказаться целесообразным применение ступеней с еще большей степенью реактивности (рк>1), т. е. с конфузорным направляющим аппаратом. Снижение давления и разгон потока в таком аппарате способствуют уменьшению гидравлических потерь и выравниванию поля скоростей на выходе из ступени. [c.63]

Снижение газосодержания в области нижней перфорированной тарелки (рис. 2) свидетельствует о том, что значительная часть паров обусловлена неравномерностью распределения реагентов и, как следствие, локальными перегревами рабочей среды. Перемещивание жидкости и парогазовой фазы, создаваемое нижней тарелкой, способствует выравниванию поля скоростей и температур в поперечном сечении реактора и конденсации части образовавшихся паров. Движение парожидкостной смеси вверх в области перфорированных тарелок сопровождается снижением гидростатического давления и, как следствие, температуры кипения. Это приводит к дополнительному испарению ДХЭ и росту газосодержания в области тарелок. В меньшей степени рост газосодержания в данной области обусловлен расширением газопаровой фазы вследствие снижения гидростатического давления. [c.309]

Более простым и объективным является определение степени выравнивания потока по коэффициенту поля М , который для большинства измеренных полей скоростей был найден графическим методом. Результаты для сечений непосредственно над плоской решеткой (Н -- 0) и над спрямляющей представлены на рис. 7.10, в виде зависимости уИ от при различных значениях FJF(, при этом для каждого сечения взяты средние арифметические значения коэффициентов Л4 , подсчитанные по полям скоростей вдоль двух взаимно перпендикулярных диаметров. [c.170]

Положение, что в случае набегания струи непосредственно на ячейковую решетку с острыми кромками, расположенную под плоской решеткой, степень выравнивания получается меньше, чем при расположении ячейковой решетки над плоской, подтвердилось и при боковом входе. Поэтому для трубчатых решеток с острыми входными кромками значение опт> при котором получается совершенно равномерное поле скоростей при боковом входе потока, следует подбирать по формуле (4.104). Если допустимо менее равномерное поле скоростей, то можно воспользоваться формулой (7.11), но с несколько большим (примерно в 1,5 раза) коэффициентом [c.181]

С широким применением электрофильтров задача распределения потока стала в ряд важнейших проблем. Но именно в случае применения электрофильтров это оказывается наиболее трудным по следующим причинам. Гидравлическое сопротивление электрофильтра ничтожно и поэтому не способствует автоматическому выравниванию потока по корпусам, как это имеет место в циклонах. Кроме того, вследствие малых скоростей в электрофильтрах непосредственно перед ними устанавливается диффузор с очень большой степенью раскрытия. Как уже было указано в гл. 2, в таких диффузорах происходит отрыв потока, и поле скоростей при входе в корпус электрофильтра оказывается неравномерным. [c.185]

В начале области горения поля скоростей, концентраций и температур бывают резко неоднородными. Выравнивание полей происходит лишь на достаточно большом расстоянии от стабилизаторов (см. фиг. 162) чем больше степень турбулентности, тем скорее происходит выравнивание полей. Температуры, давления и скорости, которые входят в газодинамические уравнения, выведенные в 8 этой главы, являются лишь усредненными по сечению величинами. Таким образом, можно говорить о средних скоростях, средних давлениях и средних ускорениях потока в камере. [c.270]

Указанное перетекание жидкости не происходит при наложении на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки. Стенки ячеек не дают струйкам, вытекающим из отверстий плоской решетки, продолжить радиальное растекание, а направляют их параллельно осям ячеек. В результате степень выравнивания потока на конечном расстоянии за решеткой возрастает с увеличением р, и распределение ско-росте11 приближается к наблюдае.мому непосредственно на решетке Н = -- 0). Вместе с тем следует отметить, что рассматриваемое спрямляющее устройство в виде ячейковой решетки очень эффективно с точки зрения устранения за плоской решеткой радиального скоса потока, а следовательно, предотвращения перетекания жидкости из центральной области сечения к стенкам аппарата. Однако выравнивающее устройство в виде плоской решетки с наложенной на нее ячейковой решеткой при больших значениях / о Не может обеспечить полного выравнивания поля скоростей. [c.165]

На рис. 11.10 показаны примерные соотношения размеров диффузорного расходомера в долях диаметра трубы ё. Начальный участок расходомера, служащий для расширения потока, расход которого измеряется, выполнен в виде ступенчатого диффузора 1, как наиболее простого и рационального при большой степени расширения. Непосредственно за диффузором размещены одна или две решетки 2 с оптимальным сопротивлением, служащие для выравнивания поля скоростей и полных давлений. Наилучшее вьгравнивание по- [c.165]

Для сужения потока до первоначальных размеров и дополнительного выравнивания поля скоростей служит сопло 5, очерченное по любой кривой, обеспечивающей параллельноструйность потока в выходном сечении, например по параболе третьей степени. На цилиндрическом выходном участке сопла размещены приемник статического давления 4 и трубка Пито 5, к к,оторьщ присоединяют пьезометры или дифференциальный манометр, измеряющий разность давлений Др=ро—р. [c.165]

Управление режимами течения. В соответствии с выводами теории пути церемешивания (6.18), интенсивность турбулентности можно увеличить, если в потоке образовать зоны повышенных градиентов скорости с1й/(1у (рис. 6.6,а). Для этого в потоках устанавливаются турбулизаторы — завихрители и турбулизи-рующие решетки, выполненные из плохообтекаемых стержней. В зонах смешения воздуха и топлива и в зоне горения камер ВРД так увеличивается степень турбулентности от естественной трубной 8 = 5% до 8 = 75%. Только при такой турбулентности удается обеспечить высокое качество сгорания при современных длинах камер сгорания и скоростях потока в них. Изменяя размер ячеек турбу-аизирующих решеток, можно соответственно изменять масштаб турбулентности. Установка в потоках сеток из тонкой проволоки приводит к выравниванию поля скоростей и интенсивность [c.128]

Результаты, приведенные в табл. 9.8, показывают, что при боковом подводе потока снизу к электрофильтру с уд.типспными электродами можно получитг, не только такое же распределение скоростей, как и при центральном вводе потока, но даже более равномерное. Так, например, поле скоростей в конце первого электрогюля получается практически совершенно равномерным (М,, = 1,01- -1,02). Такие хорошие результаты дает именно данная система газораспределения направляющие лопатки во всех поворотах (коленах) и две перфорированные решетки при / = 0,45. Направляющие лопатки в колене 5 (перед форкамерой) одновременно с распределением потока по высоте сечения поворачивают его на 90° в горизонтальное направление. Две перфорированные решетки завершают полное выравнивание потока по всему сечению рабочей камеры электрофильтра. Полученные результаты также убедительно показывают, что золовые отложения з па внешней поверхности нап[)авляющих лопаток 6 в последнем колене даже при очень большой толщине слоя золы практически не изменяют степень равномерности распределения скоростей. [c.239]

Дробление, испарение и сгорание капель, завершающиеся перемешиванием продуктов сгорания с воздухом и выравниванием полей температур и скоростей, должно произойти всего за несколько миллисекунд. В камерах недостаточной длины эти процессы не успевают завершиться. Непспнота сгорания и неравномерность полей перед входом в сопло снижают тяговые характеристики камеры сгорания. Если КУ2=100 м сек и степень турбулентности потока в камере сгорания 8=0,1, то пульс =гШ2 0Л 100=10 м1сек, т. е. пульсационная скорость, которой определяется скорость турбулентного распространения пламени, будет в десятки раз больше нормальной скорости, составляющей для углеводородов около 0,4 м/сек. Таким образом, сгорание топливовоздушной смеси и равномерность полей концентраций, температур и скоростей определяются интенсивностью турбулентности потока в камере, мелкостью распыла и относительным расположением форсунок и стабилизаторов. Увеличивая степень турбулентности, можно существенно сократить длину области горения. [c.270]

Аппроксимации короткой расстановкой и кажущейся анизотропией оставили только одну степень свободы в уравнениях анизотропных полей скоростей Р- и S-волп приращение при длинной расстановке, где эффекты анизотропии обычно проявляются наиболее сильно. Свойства длинной расстановки можно оценить, выполняя перебор параметров анизотропии при сохранении соотношения (1 + 2 )/(1 + 2сг). Отметим, однако, что выравнивание нри длинной расстановке зависит от всех параметров скорости и апизотропии, связь которых осложняется применением уравнений короткой расстановки к данным длинной расстановки. [c.172]

Теперь предстоит решить вопрос о возможности и правомерности использования методов термодинамики,точнее, возможности использования принципов квазистатики для описания процесса горения Б цилиндре д. в. с. Этот принцип применительно к выравниванию поля давлений в любой текущий отрезок времени, выполняется с достаточно большой степенью точности, так как текущая скорость движения [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...