Пластинки Заполнители —

Напряженное состояние рабочего колеса предполагаем осесимметричным, что оправдано для колес с числом лопаток больше 12. Схему деформации дисков с лопатками принимаем аналогичной схеме деформации круглой трехслойной пластинки с упругим заполнителем. При этом для деформаций несущих слоев справедлива гипотеза Кирхгоффа—Лява, а для среднего слоя (лопаток) — гипотеза о равномерном по ширине распределении деформаций сдвига. Ступичную часть колеса представим в виде кольца (при сопряжении лопаток со ступицей) или в виде изотропного диска. Основные уравнения получены вариационным методом. [c.184]

Для получения фактических данных о модуле сдвига пенопластового заполнителя из трехслойных оболочек вырезали пластинки размерами 90 X 50 X10 мм , из которых изготавливали образцы согласно чертежу, представленному на рис. 7.8. Там же показана схема его нагружения. Образец выполнен из жестких стальных пластин 1 и 2 и вклеенных между ними двух пенопластовых пластин 3, модуль сдвига которых подлежит определению. Ножки пластин 1 при испытаниях опирались на плиту, а к торцу пластины 2 прикладывалась сжимающая нагрузка. Взаимный сдвиг пластин 1 и 2, вызванный этой нагрузкой, измеряли с помощью индикатора перемещений с ценой деления 0,001 мм. [c.276]

Обратимся теперь к кинематической модели ломаной линии. Уравнения цилиндрического изгиба длинной прямоугольной трехслойной пластинки, основанные на этой модели, получим из общей системы (3.7.9) — (3.7.13), модифицированных согласно (3.7.15), (3.7.16) для того случая, когда поперечные сдвиговые деформации учитываются в заполнителе и не учитываются в несущих слоях пластинки. Эти уравнения записываются так к = 1, 2, 3) [c.102]

Численные данные о зависимости максимальных прогибов и безразмерных разрушающих давлений от параметра Е /Е относительной жесткости несущих слоев и заполнителя приведены в табл. 5.2.1. Результаты получены при следующих значениях геометрических параметров пластинки [c.142]

Анализ начального разрушения заполнителя выявляет смену его механизма при возрастании параметра Е Е . При Е Е < 10 разрушение заполнителя инициируется радиальными напряжениями в точках окрестности 0,98й < г < Ь края пластинки, лежащих на поверхности раздела слоев. При [c.142]

Крупность частиц заполнителя дренажа должна превышать в 8—Ш раз размер преобладающих частиц водоносного пласта. Многослойную засыпку вокруг трубы-дрены располагают тоже по этому принципу — каждый предыдущий слой состоит из частиц, в 8—10 раз крупнее частиц последующего слоя. [c.46]

В работе [402] представлены результаты определения собственных частот и форм колебаний трехслойной пластины с сотовым заполнителем. Обсуждается влияние деформаций поперечного сдвига и свойств соответствующих полей перемещений. В публикации [403] аналитическим путем исследованы параметры колебаний композитной трехслойной прямоугольной пласти- [c.18]

Отсюда следует, что, к примеру, заполнитель из пенопласта для трехслойной пластинки, опертой по двум кромкам и работающей на продольное сжатие и изгиб, целесообразно армировать полосками, нормальными к внешним слоям пластинки и расположенными в плоскости изгиба пластины вдоль сжимающей нагрузки. Это определяется тем, что критическая нагрузка сжатия трехслойной пластинки возрастает, а прогибы пластинки уменьшаются с ростом модуля сдвига заполнителя в плоскости изгиба (нормальной к поверхности пластинки и совпадающей с направлением действия нагрузки). При таком армировании возрастают и критические нагрузки местной устойчивости внешних слоев, так как они зависят от модуля нормальной упругости заполнителя в направлении, нормальном к внешним слоям. Аналогичными соображениями руководствуются при выборе других типов заполнителя. [c.247]

Общий изгиб и устойчивость. Приближенная теория расчета трехслойных пластинок и оболочек на общий изгиб и устойчивость строится на основе ряда допущений. Тонкие несущие слои трехслойной пластинки или оболочки рассматривают как обычные пластинки и оболочки, работающие в соответствии с гипотезой о прямых нормалях. В заполнителе пренебрегают деформациями в поперечном направлении. Прогибы внешних слоев, таким образом, считаются одинаковыми. [c.248]

Главное отличие расчета трехслойных конструкций от расчета обычных пластинок и оболочек состоит в учете деформаций сдвига заполнителя. [c.248]

Гипотеза о линейном распределении перемещений по толщине заполнителя позволяет получить уравнения трехслойных пластинок и оболочек как с легким, так и с жестким заполнителем. [c.248]

Приведенные упругие параметры заполнителей. Задачи определения приведенных упругих параметров заполнителей из тонкостенных ребристых конструкций сводятся к расчету взаимных смещений внешних слоев трехслойной пластинки под соответствующей нагрузкой. [c.253]

Так, например, для определения модуля сдвига Охг такого заполнителя в плоскости, нормальной к срединной поверхности, следует загрузить внешние слои пластинки усилиями, действующими в плоскости этих слоев и вызывающими смещения их взаимного сдвига (рис. 3). Определив тем или иным методом эти смещения, полагаем их равными смещениям в пластине со сплошным однородным заполнителем с модулем сдвига Охг- Из этого равенства найдем величину модуля Gvг, т. е. значение приведенного модуля сдвига рассматриваемого заполнителя. [c.253]

Модули нормальной упругости заполнителя и коэффициенты Пуассона можно найти аналогичным путем, загружая элементы пластинки нагрузками, вызывающими растяжение в плоскости пластинки или по нормали к ней. [c.253]

Взаимные смещения элементов пластинки определяют точно или приближенно методами строительной механики путем рассмотрения конструкций, образованных из внешних слоев пластинки и элементов заполнителя, как статически неопределимых пространственных систем. При этом необходимо принимать во внимание, что на величину этих смещений могут оказывать влияние и другие нагрузки, действующие [c.253]

Местная потеря устойчивости внешних слоев трехслойной пластинки наблюдается и при других ее нагружениях (при изгибе, сдвиге в своей плоскости и др.) и аналогична потере устойчивости однослойных пластинок на упругом основании. Роль этого упругого основания играет здесь заполнитель. Эти задачи для случая сплошного заполнителя решались точно и приближенно в целом ряде работ [5]. [c.254]

Расчет заполнителя на прочность с учетом начальных технологических несовершенств. При расчете на прочность заполнителя и его соединений с внешними слоями пластинки необходимо учитывать напряжения, возникающие при деформировании идеальной пластинки, а также нап )ял(ения, обусловленные наличием начальных технологических несовершенств — общего искривления всей пластинки (в случае [c.254]

При продольном сжатии пластинки, обладающей начальным искривлением, в заполнителе и его соединениях с внешними слоями возникают касательные и нормальные (последние малы) напряжения, величина которых зависит от длины полуволны и стрелы искривления. Эту длину полуволны для коротких в направлении сжатия пластинок можно принимать равной соответствующему размеру пластинки в плане, а для пластинок длинных в направлении сжатия, — длине полуволны, соответствующей минимуму критической нагрузки общей устойчивости пластинки. [c.255]

Приведенные модули сдвига заполнителя в плоскостях уг и хг, нормальных к поверхности панели, в основном зависят от жесткости на сдвиг пластинок—элементов сот (рис. 4, а), приходящейся на единицу ширины панели. Эти модули находят по формулам [c.256]

Для определения критической нагрузки на пластинку в условиях цилиндрического изгиба необходимо сначала по формулам (1), (2) определить жесткость панели на растяжение В и изгиб О, а также параметр сдвига заполнителя к по ( рмуле (3). При этом входящие в эти формулы жесткости заполнителя Вс и Ос определяют в зависимости от конструкции среднего слоя по формулам, приведенным далее. Затем [c.268]

Значение приведенного модуля сдвига G заполнителя определяется по формулам гл. 9 в зависимости от ориентации сот. В случае, если двойные степки сот (пластинки 4 на рис. 4, а гл. 9) совпадают с направле-.чие.м действия нагрузки, принимают G = Gxz, в случае, если двойные стенки сот перпендикулярны направлению нагрузки, G = Gyz- [c.270]

Сотовый заполнитель. При расчете пластинки с сотовым заполнителем из тонкой фольги (см. рис. 4, а гл. 9) на устойчивость при сжатии в условиях цилиндрического изгиба используют формулы (1)—(15). [c.278]

В формулах (49) учтен неравномерный по толщине нагрев слоев пластинки. Первый внешний слой имеет температуру второй — температуру Т2- По толщине заполнителя температура меняется линейно от Т 5 до Т2- В случае, когда нагрева нет, члены формул, содержащие Т° в виде множителя или I в виде индекса, выпадают. [c.290]

Продольно-поперечный изгиб. При действии продольных сил в направлении короткой стороны пластинки (при 6 < а действуют усилия Ny, Nx = 0 при а<< Ь действуют усилия Nх, Ny = О, см. рис. 20) прогибы и напряжения определяют в зависимости от типа заполнителя (см. стр. 294) по формулам (56). Коэффициенты тп находят по табл. 4. В случае действия усилия Ny значения т следует разделить на [c.296]

Формулы (76) и (77) относятся к форме потери устойчивости, при которой элементы внешних слоев искривляются подобно прямоугольным пластинкам, опертым на ребра заполнителя. Эта форма имеет место тогда, когда жесткость листа заполнителя не слишком мал.ч по сравнению с жесткостью внешних слоев [c.305]

Для обеспечения прочности сотового заполнителя проверяют прочность пластинок — элементов сот и прочность соединения сот с внешними слоями с учетом начальных технологических несовершенств (начальное искривление продольно-сжатой панели, волнистость внешних слоев). [c.309]

Пластинки с заполнителем из неармированного и армированного пенопласта при продольном сжатии в условиях цилиндрического изгиба [c.311]

В большинстве работ по оптимизации конструкций тип и обшая форма конструкции считаются наперед заданными оптимизации подвергаются лишь некоторые детали. Так, например, если необходимо спроектировать перекрытие некоторого круглого отверстия, то задачу можно свести к оптимальному проектированию свободно опертой трехслойной пластинки с заданной толщиной заполнителя проектировщику остается определить характер изменения суммарной толщины покрывающих пластин в радиальном направлении. Наиболее важным исключением из этого положения служит теория ферм Ми-челла [1], но даже в этом случае тип конструкции (не очень реальный) задается наперед. [c.72]

Определение Gggn рассмотрим на примере сотового заполнителя (рис. 5). Предполагаем, что внешние слои н заполнитель панели деформируются в пределах упругости, а все элементы панели сохраняют свою форму. Для определения приведеииого модуля сдвига в плоскости хог вырежем из сотового заполнигеля параллелепипед, показанный иа рис. 5, 5 пунктиром I. Отдельно этот параллелепипед приведен иа рнс, 6, о. Рассмотрим также параллелепипед сплошного заполнителя таких же размеров. Считая грань аЬсе заделанной, приложим к грани а Ь с е в обоих случаях касательную силу Q. Определим вертикальные перемещения грани а Ь с е обоих параллелепипедов. Изгибом пластинок, образующих соты, будем пренебрегать. В работе (30) показано, что данное пренебрежение в некоторых частных случаях может привести к занижению модуля сдвига до 20%, что вполне приемлемо для практических расчетов н идет в запас проч- [c.157]

Все возрастающее значение приобретает применение клеев для изготовления 3-слойных конструкций типа Сэндвич , представляющих собой 2 обшивки и сердцевину. В качестве сердцевины используют нено-пласты, сотовый материал из тонкого металла (фольги), бумаги или пластиков (напр., стеклотекстолит), древесину и др. Обшивочными материалами служат алюминиевые листы толщииой от 0,3 до 1,6 мм. Если необходима большая механич. прочность, теплостойкость и стойкость к абразивным воздействиям, применяют сталь. Сочетание сердцевины из легкого заполнителя с обшивкой создает прочную и легкую конструкцию, пригодную для изготовления кузовов автомобилей, ж.-д. вагонов, в жилищном строительстве, в мебелыгой пром-сти и в др. областях пар. х-ва. Наиболее распространены нанели с сотовым заполнителем в виде ячеек 6-угольиой формы, выполненных на клею. [c.172]

Е /Е >10 разрушение заполнителя инициируется поперечными сдвиговыми напряжениями в точках срединной поверхности пластинки, лежащих в окрестности 0,935й < г < 0,95Ь ее края. Начальное разрушение рассматриваемой трехслойной конструкции, в зависимости от количественных соотноше- [c.142]

Для построения простых и универсальных уравнений по расчету трехслойных пластинок с легким заполнителем пришлось прибегнуть к другим гипотезам в отношении заполнителя одним из пионеров в этом направлении был А. П. Прусаков (1951). С методической точки зрения обоснование рабочих гипотез иногда страдало от внутренних противоречий, В чем можно убедиться на примере изложения основных идей в только что упомянутой статье Л. М. Куршина (см. там стр. 168—169). [c.260]

Бетоны с малоабразивными заполнителями (из кирпича и известняка) поддаются сверлению инструментами с пластинками из твердого сплава, а бетоны с высокотвердыми и абразивными заполнителями (из песчаника и гранита) вследствие присутствия частиц кварца могут обрабатываться твердосплавным инструментом лищь при ударно-вращательном действии. [c.268]

При проектировании трехслойных панелей, особенно с маложестким заполнителем и тонкими внешними слоями, необходимо илиеть в виду, что сжатые внешние слои таких панелей могут терять устойчивость и отрываться от заполнителя (при некоторых технологических несовершенствах — например, при волнистости внешних слоев — склейка внешних слоев с заполнителем может разрушаться даже до потери устойчивости внешними слоями). При расчете внешних слоев на устойчивость или при расчете заполнителя и его склейки с внешними слоями на прочность, внешние слои следует рассматривать как пластинки на упругом основании (роль основания играет заполнитель). Понятно, что на величину критической нагрузки местной потери устойчивости сильно влияет модуль упругости заполнителя в направлении, нормальном к внешним слоям. При этих расчетах имеет существенное значение учет взаимных смещений внешних слоев, связанных с изменением расстояния между этими слоями. [c.246]

Волнистость внешних слоев также вызывает появление дополнительных нормальных и касательных напряжений, зависящих от длины полуволны этой волнистости и ее стрелы, которая задается также из технологических соображений. Длину полуволны начальной волнистости не задают, а определяют из условия наиболее неблагоприятного случая — максимума расчетного напряжения, так как форма искривления тонкого внешнего слоя весьма неопределенна. Расчетное напряжение в заполнителе и его соединениях с внешними слоями определяют по одной из теорий прочности от одновременного действия всех напряжений, соответствующих нагружению идеальной пластинки и наличию в пластинке начальных несовершенств. Так как касательные и нормальные напряжения достигают максимума в различных точках, то для опре-делегшя максимума расчетных напряжений, кроме длины полуволны волнистости внешнего слоя, приходится варьировать и положение точки, в которой определяют расчетное напряжение. [c.255]

Приведенные модули сдвига сотового заполнителя Gxzi Gyz определяют по формулам гл. 9 (стр. 256—257), как для плоской пластинки. [c.280]

При поперечном и продольно-поперечном изгибе пластинки проверку прочности заполнителя выполняют по формулам (3)—(9) с той разницей, что Охс1 и Ххгс1 определяют не по формулам (5), (6), (8) и (9), соответствующим сжатию пластинки, а по ( рмулам, соответствующим ее изгибу (см. гл, 10). [c.311]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...