Оболочки трехслойные — Оболочки цилиндрически

В пределах допущений теории трехслойных пологих оболочек с легким заполнителем дается точное решение для удлиненных шарнирно опертой и защемленной трехслойных пологих цилиндрических панелей под действием нормального равномерного внешнего давления, приложенного со стороны выпуклости. Исследуется возможность потери устойчивости этих оболочек при больших прогибах для случая симметричной и несимметричной форм изогнутой поверхности. Даны графики и таблицы значений верхней и нижней критических нагрузок в зависимости от параметров кривизны, жесткости заполнителя на сдвиг и геометрических размеров оболочек. [c.280]

Трехслойная неравномерно нагретая цилиндрическая оболочка под внутренним давлением Задача плоской деформации. Счет по формулам Урал-1 0,2 10 0,5-2 [c.610]

Рассмотрим метод расчета критических нагрузок и частот колебаний трехслойных прямоугольных пластин, цилиндрических панелей и оболочек [42]. Расчетные схемы исследуемых объектов показаны на рис, 5.15, [c.226]

Большая разница жесткостей в продольном и окружном направлениях приводит к неэффективному использованию материала и существенному снижению несущей способности из-за недостаточной конструктивной прочности. Например, по испытаниям на осевое сжатие цилиндрических оболочек с укладкой волокон только в кольцевом направлении критическая нагрузка снижалась в несколько раз. Аналогично не дает желаемого эффекта стенка с малым числом слоев. Для обеспечения монолитности и надежной работы в намоточном варианте число слоев должно быть не менее 5—6. С малым числом слоев применяют тканевое армирование. В малых толщинах стенки целесообразно использование тонких волокон. Указанные рекомендации следует отнести также и к несущим слоям трехслойных конструкций. [c.148]

В этом параграфе на примере осесимметричного изгиба цилиндрической оболочки исследуется зависимость расчетных значений характеристик напряженно-деформированного состояния от параметра а (см. (6.2.6)), определяющего степень нелинейности закона распределения поперечных сдвиговых компонент тензора напряжений по толщине пакета слоев. Некоторые числовые данные, иллюстрирующие эту зависимость и полученные для трехслойной изотропной оболочки симметричного строения с жесткими днищами, нагруженной внутренним гидростатическим давлением, приведены в табл. 6.3.1, 6.3.2. Данные получены при R/h = 20, Е /Е = 30 остальные параметры имели значения [c.178]

Критическая интенсивность давления цилиндрической трехслойной изотропной оболочки симметричного строения [c.192]

Случай линейного упрочнения материалов несущих слоев в процессе деформирования рассмотрел Королев [150, 151] для пологих трехслойных оболочек и пластин с легким упругим заполнителем. Он привел ряд решений для пластин круглой и прямоугольной форм и для цилиндрических оболочек. Непологие симметричные трехслойные упругопластические оболочки и оболочки с легким заполнителем исследованы в [149. [c.8]

Оболтки трехслойные — Оболочки цилиндрические [c.459]

Оболочки цилиндрические трехслойные 280 [c.460]

Дополнительные библиографические указания. Нелинейные задачи для защемленной панели рассмотрены в статье [42], а для трехслойной панели — в статьях [1, 2, 3, 84. Нестационарные задачи панельного флаттера являются предметом работ [17, 54, 57]. Решение нелинейных уравнений панельного флаттера при помощи электронных моделирующих маш ин описано в статьях [8, 59]. Флаттер цилиндрических оболочек, наполненных жидкостью и обтекаемых сверхзвуковым потоком газа, рассмотрен в статье [71]. [c.508]

Рассмотрим трехслойную цилиндрическую оболочку, у которой наружный и внутренний слои ортотропные, средний слой — упругое заполнение, сопротивляющееся пропорционально сближению и сдвигу наружного и внутреннего слоев с коэффициентами пропорциональности Су, и Си соответственно. Исследуем осесимметричные деформации такой оболочки, считая главные оси упругости совпадающими с образующей и окружностью. [c.232]

Теория трехслойных оболочек Рейсснера [232] была обобщена на многослойные оболочки в работах Као [142], который исследовал цилиндрические оболочки с ортотропными слоями, и Азара [22], рассмотревшего цилиндрические оболочки с ортотропными несущими слоями, а также в работе Лява [169], посвященной коническим оболочкам с ортотропными несущими слоями. [c.250]

Перспективным материалом для изготовления глубоководных аппаратов с максимально возможной глубиной погружения с точки зрения высокой удельной прочности является стеклопластик, изготовленный методом намотки стеклянного волокна. За рубежом в течение последних лет осуществляется широкая программа исследований по проектированию и изготовлению таких корпусов методом намотки стеклянного волокна. Исследовались три типа конструкций цилиндрических подводных корпусов однослойная обшивка, подкрепленная ребрами жесткости, трехслойная с обшивками из стеклопластика и легким и прочным заполнителем между ними. Концевые крышки имеют сферическую форму. Основными трудностями, возникающими при изготовлении корпусов методом намотки, являются необходимость создания и контроля определенной степени натяжения волокна, получение соосных отверстий и т. д., особенно в случае изготовления толстых оболочек [91]. [c.342]

Устойчивость и колебания прямоугольных трехслойных пластин, цилиндрических панелей и оболочек с многослойными обшивками [c.226]

Трехслойная пластина, панель или оболочка нагружаются по обшивкам тангенциальными равномерно распределенными погонными усилиями (рис. 5.16). Погонные усилия (/ = 1,2) могут задаваться отдельно для нижней и верхней обшивок, а также в виде суммарных величин Т%, Ту. В последнем случае погонные усилия будем распределять по обшивкам пропорционально жесткостям несущих слоев. Для цилиндрической панели или оболочки возможно также задание внешнего равномерного давления р . При решении задачи устойчивости нагружение будем считать пропорциональным, при определении частот — фиксированным. [c.227]

Пример 3. Оценка критической нагрузки шарнирно опертой трехслойной оболочки. Рассмотрим трехслойную цилиндрическую оболочку с симметричной структурой трехслойного пакета, нагруженную внешним гидростатическим давлением. Для получения приближенных оценок критической нагрузки воспользуемся основными допущениями полу-безмоментной теории [3]. Предположим также, что окружные деформации и сдвиги срединной поверхности пренебрежимо малы [c.236]

Расчеты и испытания на прочность. МР 30—81. Метод и программа расчета на ЭВМ устойчивости и колебаний прямоугольных трехслойных пластин, цилиндрических панелей и оболочек с многослойными обшивками/Сост. Б. Г. Попов и др. М. ВНИИНМАШ, 1981, 69 с. [c.260]

В заключение определим напряженно-деформированное состояние защемленной по торцам трехслойной цилиндрической оболочки, внутренний слой которой армирован в продольном направлении, другие два - перекрестным образом. Схема армирования внешних слоев дана на рис. 10.13. Исходные характеристики материала армированного слоя те же, что и ранее. Геометрические параметры оболочки, нагруженной внутренним давлением O = 10 МПа, следующие h = 7,5 мм, Л -1= 100 мм. [c.216]

ТРЕХСЛОЙНЫЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ОБОЛОЧКИ [c.163]

Критическая осевая сила цилиндрической трехслойной оболочки с симметричной стенкой [c.169]

Рис. 19. Элемент трехслойной цилиндрической (сферической) оболочки под нормальным давлением

Расчет на прочность по максимальным и предельным нагрузкам, предусматривающий последовательный анализ предельного состояния всех слоев, выполняется так же, как и ранее усложняется лишь процедура определения напряжений в главных осях каждого слоя. Однако метод построения предельной поверхности основан на предположении о равномерном распределении деформаций по толщине и не может быть использован в рассматриваемом случае. Исключение составляют комбинации плоского и из-гибного нагружений, которые сводятся к безмоментному напряженному состоянию материала. В таких условиях работают несущие слои трехслойных панелей и цилиндрические оболочки при специальном характере нагружения. [c.93]

Исходная теория трехслойных оболочек произвольной формы была построена Рейсснером [232]. На оболочки с ортотропными несущими слоями и заполнителем она, по-видимому, впервые была распространена в работе Стейна и Майерса [268], где рассмотрены цилиндрические оболочки. Общей теории оболочек с анизотропными слоями посвящено удивительно мало работ. Можно отметить только исследование Ву [311], посвященное нелинейной теории пологих оболочек с ортотропными несущими слоями и линейную теорию Мартина [183], в которой трехслойные оболочки с анизотропными слоями описываются в общей ортогональной системе криволинейных координат. Осесимметричное нагружение трехслойных цилиндрических оболочек с ортотропными несущими слоями рассмотрено в работах Бейкера [25] и Элдриджа [91]. [c.247]

Вторая и третья модели представляли собой трехслойные гильзованные цилиндрические оболочки тех же размеров, что и первая модель. Слои были посажены друг на друга без зазора (с точностью изготовления токарного станка), толщина каждого слоя 2 мм. Монолитный сварной шов заменялся кольцом из того же материала, что и оболочка. В трехслойных моделях оболочек ширина кольца была равна толщине стенки оболочки. Две части модели трехслойной оболочки также были склеены по торцам с кольцом клеем холодного отверждения. [c.320]

Определение длительных критических нагрузок для цилиндрических оболочек с вязкоупругим заполнителем при сжатии и внешнем давлении проводилось в работах [24, 119, 208]. Трехслойные пологие оболочки с упругими внешними слоями с упруговязким заполнителем рассмотрели X. М. Му-штари и А. Г. Терегулов [117]. Длительные критические на-г )узки здесь получены для цилиндрической оболочки при [c.251]

В работах [244, 303, 28, 283, 137] и многих других для преодоления трудностей, связанных с нелинейным распределением напряжений по толщине оболочки при ползучести, оболочка заменяется моделью в виде двух мембран, соединенных жестким на сдвиг заполнителем (развитие известной модели Шэнли). По толщине мембран напряжения распределены равномерно. Заполнитель обеспечивает совместную работу внешних слоев и не воспринимает усилий растяжения — сжатия или ийгдба. При выборе параметров модели для соответствия ее реальной однородной оболочке суммарная толщина внешних слоев npHHHMaet H равной толщине моделируемой оболочки. Расстояние между слоями может устанавливаться, исходя из равенства упругих жесткостей изгиба трехслойной и сплошной оболочки или из равенства скоростей деформаций изгиба при установившейся ползучести [135]. В первом случае толщина получается несколько большей, чем во втором. Например, при показателе ползучести п = 5,8 толщина модели в первом случае равна 0,578/г, во втором 0,527/г [290]. При осесимметричной деформации ползучести продольно сжатой цилиндрической оболочки со стесненными торцами выбор толщины по упругому соответствию оказался более предпочтительным [290]. [c.275]

Оболочш трехслойные цилиндрические — см. Оболочки цилиндрические трехслойные [c.459]

Колебания трехслойной бесконечно протяженной цилиндрической оболочки под действием осесимметричной кольцевой нагрузки, движущейся с постоянной скоростью вдоль оои цилиндра, рассмотрены в работе G. Неггтапп а и [c.220]

Для многослойных конструкций, состоящих из слоев различной жесткости, учитываются их специфические особенности деформации поперечного сдвига и надавливания волокон в маложестких слоях (заполнителях). При этом слоистая оболочка заменяется эквивалентной однослойной конструкцией с некоторыми приведенными жесткостными характеристиками. На основе общих зависимостей рассмотрен ряд коикретиых задач устойчивости слоистых цилиндрических, сферических н конических оболочек, цилиндрических панелей, пластин. Для двухслойных и трехслойных конструкций приведены графики, которые могут быть непосредственно использованы в практических расчетах. [c.2]

В работе дается вывод уравнений общей потери устойчивости пологой трехслойной стеклопластиковой оболочки и приводится решение этих уравнений для продольносжатой трехслойной цилиндрической оболочки. [c.2]

Вайнгартен [301 ] опубликовал результаты экспериментального айализа колебаний трехслойных, симметричных по толщине, изотропных оболочек, торцы которых закреплялись с помощью податливого компаунда. Экспериментальные собственные частоты расположились между теоретическими значениями,, соответствующими свободно опертым и защемленным краям и найденными по теории типа Доннелла для эквивалентной однородной изотропной цилиндрической оболочки (см. Джоунс и Клейн, [137]). [c.239]

Проведенный позднее более строгий теоретический анализ (Теннисон и др. [283]) и экспериментальное исследование устойчивости трехслойных цилиндрических оболочек с различной ориентацией слоев (Теннисон и Маггеридж ]282]) подтвердили выводы, сформулированные в работе Хота. Было также показано, что нечувствительность к начальным несовершенствам не очень сильно зависит от ориентации волокон. [c.242]

Одним из основных расчетных случаев является нагружение, вызывающее потерй устойчивости, которая в трехслойных конструкциях может происходить по различным формам (см. рис. 16 гл. 4). Устойчивость трехслойных цилиндрических оболочек с ортотропными несущими слоями при осевом сжатии была, по-видимому, впервые исследована в нелинейной постановке в работе Марча и Куензи [180]. Однако впоследствии Берт И др. [391 показали, что в этой работО принята неудачная форма потери [c.247]

Подробный обзор работ в области динамики трехслойных оболочек различной формы представлен в работе Берта и Игла 135]. Здесь отмечены только те из них, которые опубликованы в распространенных изданиях и содержат анализ оболочек с орто-тропными несущими слоями. Бенек и Фрейденталь [42 ] рассмотрели вынужденные колебания круговых цилиндрических оболочек с учетом демпфирующих свойств материала. Бейкер и Херрманн [26] исследовали круговые цилиндрические оболочки с предварительным напряженным состоянием общего вида. В другой работе Херманн и Бейкер [118] представили анализ реакции таких оболочек на движущиеся нагрузки.. [c.250]

Пример 4. Численное решение задачи о напряженно-деформированном состоянии трехслойной конструкции. Конструкция, нагруженная внешним равномерным давлением р, состоит из двух трехслойных оболочек конической и цилиндрической формы и двух шпангоутов — торцового и промежуточного (рис. 5.22). Нижний край оболочки жестко заш,емлен. Геометрические размеры оболочек принимались равными Ri — 450 мм, = 600 мм, L = 800 мм, [c.239]

Ниже изложены результаты исследования эффективности применения ряда КМ в тонкостенных конструкциях оболочечного типа и дана оценка влияния различных схем армирования на их предельные нагрузки. Было испытано около 150 цилиндрических круговых оболочек средней длины с одинарной и трехслойной конструкциями стенок. Под одинарной понимали стенку, состоящую из пакета разноориентированных монослоев из высокопрочных или высокомодульных материалов, в том числе и из разнородных. [c.273]

Матошко С. И., Макарчук В. И. Приблнжениаи оценка устойчивости трехслойных металлопластиковых цилиндрических оболочек при осевом сжатии// Устойчивость и деформативность элементов конструкций из композиционных материалов. Киев Наукова думка, 1972. С. 190—203. [c.376]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...