Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Оболочки трехслойные — Оболочки цилиндрически

В пределах допущений теории трехслойных пологих оболочек с легким заполнителем дается точное решение для удлиненных шарнирно опертой и защемленной трехслойных пологих цилиндрических панелей под действием нормального равномерного внешнего давления, приложенного со стороны выпуклости. Исследуется возможность потери устойчивости этих оболочек при больших прогибах для случая симметричной и несимметричной форм изогнутой поверхности. Даны графики и таблицы значений верхней и нижней критических нагрузок в зависимости от параметров кривизны, жесткости заполнителя на сдвиг и геометрических размеров оболочек.  [c.280]


Трехслойная неравномерно нагретая цилиндрическая оболочка под внутренним давлением Задача плоской деформации. Счет по формулам Урал-1 0,2 10 0,5-2  [c.610]

Рассмотрим метод расчета критических нагрузок и частот колебаний трехслойных прямоугольных пластин, цилиндрических панелей и оболочек [42]. Расчетные схемы исследуемых объектов показаны на рис, 5.15,  [c.226]

Большая разница жесткостей в продольном и окружном направлениях приводит к неэффективному использованию материала и существенному снижению несущей способности из-за недостаточной конструктивной прочности. Например, по испытаниям на осевое сжатие цилиндрических оболочек с укладкой волокон только в кольцевом направлении критическая нагрузка снижалась в несколько раз. Аналогично не дает желаемого эффекта стенка с малым числом слоев. Для обеспечения монолитности и надежной работы в намоточном варианте число слоев должно быть не менее 5—6. С малым числом слоев применяют тканевое армирование. В малых толщинах стенки целесообразно использование тонких волокон. Указанные рекомендации следует отнести также и к несущим слоям трехслойных конструкций.  [c.148]

В этом параграфе на примере осесимметричного изгиба цилиндрической оболочки исследуется зависимость расчетных значений характеристик напряженно-деформированного состояния от параметра а (см. (6.2.6)), определяющего степень нелинейности закона распределения поперечных сдвиговых компонент тензора напряжений по толщине пакета слоев. Некоторые числовые данные, иллюстрирующие эту зависимость и полученные для трехслойной изотропной оболочки симметричного строения с жесткими днищами, нагруженной внутренним гидростатическим давлением, приведены в табл. 6.3.1, 6.3.2. Данные получены при R/h = 20, Е /Е = 30 остальные параметры имели значения  [c.178]

Критическая интенсивность давления цилиндрической трехслойной изотропной оболочки симметричного строения  [c.192]

Случай линейного упрочнения материалов несущих слоев в процессе деформирования рассмотрел Королев [150, 151] для пологих трехслойных оболочек и пластин с легким упругим заполнителем. Он привел ряд решений для пластин круглой и прямоугольной форм и для цилиндрических оболочек. Непологие симметричные трехслойные упругопластические оболочки и оболочки с легким заполнителем исследованы в [149.  [c.8]

Оболтки трехслойные — Оболочки цилиндрические  [c.459]


Оболочки цилиндрические трехслойные 280  [c.460]

Дополнительные библиографические указания. Нелинейные задачи для защемленной панели рассмотрены в статье [42], а для трехслойной панели — в статьях [1, 2, 3, 84. Нестационарные задачи панельного флаттера являются предметом работ [17, 54, 57]. Решение нелинейных уравнений панельного флаттера при помощи электронных моделирующих маш ин описано в статьях [8, 59]. Флаттер цилиндрических оболочек, наполненных жидкостью и обтекаемых сверхзвуковым потоком газа, рассмотрен в статье [71].  [c.508]

Рассмотрим трехслойную цилиндрическую оболочку, у которой наружный и внутренний слои ортотропные, средний слой — упругое заполнение, сопротивляющееся пропорционально сближению и сдвигу наружного и внутреннего слоев с коэффициентами пропорциональности Су, и Си соответственно. Исследуем осесимметричные деформации такой оболочки, считая главные оси упругости совпадающими с образующей и окружностью.  [c.232]

Теория трехслойных оболочек Рейсснера [232] была обобщена на многослойные оболочки в работах Као [142], который исследовал цилиндрические оболочки с ортотропными слоями, и Азара [22], рассмотревшего цилиндрические оболочки с ортотропными несущими слоями, а также в работе Лява [169], посвященной коническим оболочкам с ортотропными несущими слоями.  [c.250]

Перспективным материалом для изготовления глубоководных аппаратов с максимально возможной глубиной погружения с точки зрения высокой удельной прочности является стеклопластик, изготовленный методом намотки стеклянного волокна. За рубежом в течение последних лет осуществляется широкая программа исследований по проектированию и изготовлению таких корпусов методом намотки стеклянного волокна. Исследовались три типа конструкций цилиндрических подводных корпусов однослойная обшивка, подкрепленная ребрами жесткости, трехслойная с обшивками из стеклопластика и легким и прочным заполнителем между ними. Концевые крышки имеют сферическую форму. Основными трудностями, возникающими при изготовлении корпусов методом намотки, являются необходимость создания и контроля определенной степени натяжения волокна, получение соосных отверстий и т. д., особенно в случае изготовления толстых оболочек [91].  [c.342]

Устойчивость и колебания прямоугольных трехслойных пластин, цилиндрических панелей и оболочек с многослойными обшивками  [c.226]

Трехслойная пластина, панель или оболочка нагружаются по обшивкам тангенциальными равномерно распределенными погонными усилиями (рис. 5.16). Погонные усилия (/ = 1,2) могут задаваться отдельно для нижней и верхней обшивок, а также в виде суммарных величин Т%, Ту. В последнем случае погонные усилия будем распределять по обшивкам пропорционально жесткостям несущих слоев. Для цилиндрической панели или оболочки возможно также задание внешнего равномерного давления р . При решении задачи устойчивости нагружение будем считать пропорциональным, при определении частот — фиксированным.  [c.227]

Пример 3. Оценка критической нагрузки шарнирно опертой трехслойной оболочки. Рассмотрим трехслойную цилиндрическую оболочку с симметричной структурой трехслойного пакета, нагруженную внешним гидростатическим давлением. Для получения приближенных оценок критической нагрузки воспользуемся основными допущениями полу-безмоментной теории [3]. Предположим также, что окружные деформации и сдвиги срединной поверхности пренебрежимо малы  [c.236]

Расчеты и испытания на прочность. МР 30—81. Метод и программа расчета на ЭВМ устойчивости и колебаний прямоугольных трехслойных пластин, цилиндрических панелей и оболочек с многослойными обшивками/Сост. Б. Г. Попов и др. М. ВНИИНМАШ, 1981, 69 с.  [c.260]

В заключение определим напряженно-деформированное состояние защемленной по торцам трехслойной цилиндрической оболочки, внутренний слой которой армирован в продольном направлении, другие два - перекрестным образом. Схема армирования внешних слоев дана на рис. 10.13. Исходные характеристики материала армированного слоя те же, что и ранее. Геометрические параметры оболочки, нагруженной внутренним давлением O = 10 МПа, следующие h = 7,5 мм, Л -1= 100 мм.  [c.216]


ТРЕХСЛОЙНЫЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ОБОЛОЧКИ  [c.163]

Критическая осевая сила цилиндрической трехслойной оболочки с симметричной стенкой  [c.169]

Рис. 19. Элемент трехслойной цилиндрической (сферической) оболочки под нормальным давлением Рис. 19. <a href="/info/551453">Элемент трехслойной</a> цилиндрической (сферической) оболочки под нормальным давлением
Расчет на прочность по максимальным и предельным нагрузкам, предусматривающий последовательный анализ предельного состояния всех слоев, выполняется так же, как и ранее усложняется лишь процедура определения напряжений в главных осях каждого слоя. Однако метод построения предельной поверхности основан на предположении о равномерном распределении деформаций по толщине и не может быть использован в рассматриваемом случае. Исключение составляют комбинации плоского и из-гибного нагружений, которые сводятся к безмоментному напряженному состоянию материала. В таких условиях работают несущие слои трехслойных панелей и цилиндрические оболочки при специальном характере нагружения.  [c.93]

Исходная теория трехслойных оболочек произвольной формы была построена Рейсснером [232]. На оболочки с ортотропными несущими слоями и заполнителем она, по-видимому, впервые была распространена в работе Стейна и Майерса [268], где рассмотрены цилиндрические оболочки. Общей теории оболочек с анизотропными слоями посвящено удивительно мало работ. Можно отметить только исследование Ву [311], посвященное нелинейной теории пологих оболочек с ортотропными несущими слоями и линейную теорию Мартина [183], в которой трехслойные оболочки с анизотропными слоями описываются в общей ортогональной системе криволинейных координат. Осесимметричное нагружение трехслойных цилиндрических оболочек с ортотропными несущими слоями рассмотрено в работах Бейкера [25] и Элдриджа [91].  [c.247]

Вторая и третья модели представляли собой трехслойные гильзованные цилиндрические оболочки тех же размеров, что и первая модель. Слои были посажены друг на друга без зазора (с точностью изготовления токарного станка), толщина каждого слоя 2 мм. Монолитный сварной шов заменялся кольцом из того же материала, что и оболочка. В трехслойных моделях оболочек ширина кольца была равна толщине стенки оболочки. Две части модели трехслойной оболочки также были склеены по торцам с кольцом клеем холодного отверждения.  [c.320]

Определение длительных критических нагрузок для цилиндрических оболочек с вязкоупругим заполнителем при сжатии и внешнем давлении проводилось в работах [24, 119, 208]. Трехслойные пологие оболочки с упругими внешними слоями с упруговязким заполнителем рассмотрели X. М. Му-штари и А. Г. Терегулов [117]. Длительные критические на-г )узки здесь получены для цилиндрической оболочки при  [c.251]

В работах [244, 303, 28, 283, 137] и многих других для преодоления трудностей, связанных с нелинейным распределением напряжений по толщине оболочки при ползучести, оболочка заменяется моделью в виде двух мембран, соединенных жестким на сдвиг заполнителем (развитие известной модели Шэнли). По толщине мембран напряжения распределены равномерно. Заполнитель обеспечивает совместную работу внешних слоев и не воспринимает усилий растяжения — сжатия или ийгдба. При выборе параметров модели для соответствия ее реальной однородной оболочке суммарная толщина внешних слоев npHHHMaet H равной толщине моделируемой оболочки. Расстояние между слоями может устанавливаться, исходя из равенства упругих жесткостей изгиба трехслойной и сплошной оболочки или из равенства скоростей деформаций изгиба при установившейся ползучести [135]. В первом случае толщина получается несколько большей, чем во втором. Например, при показателе ползучести п = 5,8 толщина модели в первом случае равна 0,578/г, во втором 0,527/г [290]. При осесимметричной деформации ползучести продольно сжатой цилиндрической оболочки со стесненными торцами выбор толщины по упругому соответствию оказался более предпочтительным [290].  [c.275]

Оболочш трехслойные цилиндрические — см. Оболочки цилиндрические трехслойные  [c.459]

Колебания трехслойной бесконечно протяженной цилиндрической оболочки под действием осесимметричной кольцевой нагрузки, движущейся с постоянной скоростью вдоль оои цилиндра, рассмотрены в работе G. Неггтапп а и  [c.220]

Для многослойных конструкций, состоящих из слоев различной жесткости, учитываются их специфические особенности деформации поперечного сдвига и надавливания волокон в маложестких слоях (заполнителях). При этом слоистая оболочка заменяется эквивалентной однослойной конструкцией с некоторыми приведенными жесткостными характеристиками. На основе общих зависимостей рассмотрен ряд коикретиых задач устойчивости слоистых цилиндрических, сферических н конических оболочек, цилиндрических панелей, пластин. Для двухслойных и трехслойных конструкций приведены графики, которые могут быть непосредственно использованы в практических расчетах.  [c.2]

В работе дается вывод уравнений общей потери устойчивости пологой трехслойной стеклопластиковой оболочки и приводится решение этих уравнений для продольносжатой трехслойной цилиндрической оболочки.  [c.2]

Вайнгартен [301 ] опубликовал результаты экспериментального айализа колебаний трехслойных, симметричных по толщине, изотропных оболочек, торцы которых закреплялись с помощью податливого компаунда. Экспериментальные собственные частоты расположились между теоретическими значениями,, соответствующими свободно опертым и защемленным краям и найденными по теории типа Доннелла для эквивалентной однородной изотропной цилиндрической оболочки (см. Джоунс и Клейн, [137]).  [c.239]


Проведенный позднее более строгий теоретический анализ (Теннисон и др. [283]) и экспериментальное исследование устойчивости трехслойных цилиндрических оболочек с различной ориентацией слоев (Теннисон и Маггеридж ]282]) подтвердили выводы, сформулированные в работе Хота. Было также показано, что нечувствительность к начальным несовершенствам не очень сильно зависит от ориентации волокон.  [c.242]

Одним из основных расчетных случаев является нагружение, вызывающее потерй устойчивости, которая в трехслойных конструкциях может происходить по различным формам (см. рис. 16 гл. 4). Устойчивость трехслойных цилиндрических оболочек с ортотропными несущими слоями при осевом сжатии была, по-видимому, впервые исследована в нелинейной постановке в работе Марча и Куензи [180]. Однако впоследствии Берт И др. [391 показали, что в этой работО принята неудачная форма потери  [c.247]

Подробный обзор работ в области динамики трехслойных оболочек различной формы представлен в работе Берта и Игла 135]. Здесь отмечены только те из них, которые опубликованы в распространенных изданиях и содержат анализ оболочек с орто-тропными несущими слоями. Бенек и Фрейденталь [42 ] рассмотрели вынужденные колебания круговых цилиндрических оболочек с учетом демпфирующих свойств материала. Бейкер и Херрманн [26] исследовали круговые цилиндрические оболочки с предварительным напряженным состоянием общего вида. В другой работе Херманн и Бейкер [118] представили анализ реакции таких оболочек на движущиеся нагрузки..  [c.250]

Пример 4. Численное решение задачи о напряженно-деформированном состоянии трехслойной конструкции. Конструкция, нагруженная внешним равномерным давлением р, состоит из двух трехслойных оболочек конической и цилиндрической формы и двух шпангоутов — торцового и промежуточного (рис. 5.22). Нижний край оболочки жестко заш,емлен. Геометрические размеры оболочек принимались равными Ri — 450 мм, = 600 мм, L = 800 мм,  [c.239]

Ниже изложены результаты исследования эффективности применения ряда КМ в тонкостенных конструкциях оболочечного типа и дана оценка влияния различных схем армирования на их предельные нагрузки. Было испытано около 150 цилиндрических круговых оболочек средней длины с одинарной и трехслойной конструкциями стенок. Под одинарной понимали стенку, состоящую из пакета разноориентированных монослоев из высокопрочных или высокомодульных материалов, в том числе и из разнородных.  [c.273]

Матошко С. И., Макарчук В. И. Приблнжениаи оценка устойчивости трехслойных металлопластиковых цилиндрических оболочек при осевом сжатии// Устойчивость и деформативность элементов конструкций из композиционных материалов. Киев Наукова думка, 1972. С. 190—203.  [c.376]


Смотреть страницы где упоминается термин Оболочки трехслойные — Оболочки цилиндрически : [c.110]    [c.196]    [c.308]    [c.97]    [c.259]    [c.259]    [c.347]    [c.78]    [c.375]   
Прочность устойчивость колебания Том 2 (1968) -- [ c.459 ]



ПОИСК



Вязкоупругопластическая круговая трехслойная цилиндрическая оболочка

Колебания трехслойных цилиндрических оболочек Постановка задачи для упругой трехслойной оболочки

Оболочка трехслойная

Оболочка цилиндрическая

Оболочки трехслойные цилиндрические — си. Оболочки цилиндрические

Оболочки трехслойные цилиндрические — си. Оболочки цилиндрические

Оболочки трехслойные цилиндрические — си. Оболочки цилиндрические трехслойные

Оболочки трехслойные цилиндрические — си. Оболочки цилиндрические трехслойные

Оболочки цилиндрические трехслойны

Оболочки цилиндрические трехслойны

Оболочки цилиндрические трехслойны Графики

Оболочки цилиндрические трехслойны Интенсивность

Параметрические колебания трехслойной цилиндрической оболочки

Собственные колебания трехслойной цилиндрической оболочки

Теория оболочек трехслойных Уравнения цилиндрических ортотропных

Теория оболочек трехслойных цилиндрических анизотропных

Упругая круговая трехслойная цилиндрическая оболочка

Устойчивость двухслойных и трехслойных цилиндрических оболочек прн внешнем радиальном давлении

Устойчивость и колебания прямоугольных трехслойных пластин, цилиндрических панелей и оболочек с многослойными обшивками



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте