Оболочки трехслойные цилиндрические — си. Оболочки цилиндрические

Рассмотрим трехслойную цилиндрическую оболочку, у которой наружный и внутренний слои ортотропные, средний слой — упругое заполнение, сопротивляющееся пропорционально сближению и сдвигу наружного и внутреннего слоев с коэффициентами пропорциональности Су, и Си соответственно. Исследуем осесимметричные деформации такой оболочки, считая главные оси упругости совпадающими с образующей и окружностью. [c.232]

Пример 3. Оценка критической нагрузки шарнирно опертой трехслойной оболочки. Рассмотрим трехслойную цилиндрическую оболочку с симметричной структурой трехслойного пакета, нагруженную внешним гидростатическим давлением. Для получения приближенных оценок критической нагрузки воспользуемся основными допущениями полу-безмоментной теории [3]. Предположим также, что окружные деформации и сдвиги срединной поверхности пренебрежимо малы [c.236]

В заключение определим напряженно-деформированное состояние защемленной по торцам трехслойной цилиндрической оболочки, внутренний слой которой армирован в продольном направлении, другие два - перекрестным образом. Схема армирования внешних слоев дана на рис. 10.13. Исходные характеристики материала армированного слоя те же, что и ранее. Геометрические параметры оболочки, нагруженной внутренним давлением O = 10 МПа, следующие h = 7,5 мм, Л -1= 100 мм. [c.216]

ТРЕХСЛОЙНЫЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ОБОЛОЧКИ [c.163]

Параметрические колебания трехслойной цилиндрической оболочки. Рассмотрим задачу расчета начального участка спектра областей динамической неустойчивости шарнирно опертой трехслойной пологой цилиндрической оболочки средней толщины. Для кинематически неоднородной модели (2.34) соответствующая система уравнений динамической устойчивости может быть получена непосредственно из системы уравнений (2.101), если учесть замечание 2.3.2.1. Предполагая исходное НДС оболочки однородным, для случая осевой динамической нагрузки получаем [c.142]

Максимальные прогибы, изгибающие моменты, окружные усилия трехслойной цилиндрической оболочки с жесткими днищами [c.171]

R/1 Максимальные осевые и окружные напряжения в несущих слоях трехслойной цилиндрической оболочки с жесткими днищами [c.171]

Упругая круговая трехслойная цилиндрическая оболочка [c.468]

Рассматривается замкнутая круговая трехслойная цилиндрическая оболочка средней толщины с различными изотропными слоями. Для тонких несущих слоев принимаются гипотезы Кирхгофа Лява, для жесткого заполнителя используются точные соотношения теории упругости с линейной аппроксимацией перемещений его точек от поперечной координаты. Таким образом, учтена работа заполнителя на сдвиг и его поперечное обжатие. [c.468]

Основные соотношения для круговой трехслойной цилиндрической оболочки следуют из приведенных в 8.1 после подстановки коэффициентов [c.468]

Уравнения равновесия (8.6) в перемещениях принимают для трехслойной цилиндрической оболочки следующий вид [c.469]

Отнеся все линейные размеры трехслойной цилиндрической оболочки к радиусу R срединной поверхности ее заполнителя, получим следующие значения коэффициентов [c.470]

Кинематических условий может быть поставлено также по восемь на каждом торце трехслойной цилиндрической оболочки. При этом необходимо учесть, что выражениям в левых частях соотношений (8.22) взаимно соответствующими параметрами яв- [c.473]

Кривые прогибов слоев построены в сечении х = L/2, продольные перемещения на правом конце оболочки х = L. Практически, с ростом сектора нагрузки все перемещения трехслойной цилиндрической оболочки пропорционально возрастают. [c.476]

Вязкоупругопластическая трехслойная цилиндрическая оболочка 477 [c.477]

Вязкоупругопластическая трехслойная цилиндрическая оболочка 479 [c.479]

Вязкоупругопластическая трехслойная цилиндрическая оболочка 481 [c.481]

Вязкоупругопластическая трехслойная цилиндрическая оболочка 483 [c.483]

На рис. 8.15 приведены графики изменения максимальных интенсивностей деформаций в слоях круговой трехслойной цилиндрической оболочки вдоль образующей, которые отвечают за нелинейный характер деформирования материалов. [c.484]

Вязкоупругопластическая трехслойная цилиндрическая оболочка 485 [c.485]

Проведенный позднее более строгий теоретический анализ (Теннисон и др. [283]) и экспериментальное исследование устойчивости трехслойных цилиндрических оболочек с различной ориентацией слоев (Теннисон и Маггеридж ]282]) подтвердили выводы, сформулированные в работе Хота. Было также показано, что нечувствительность к начальным несовершенствам не очень сильно зависит от ориентации волокон. [c.242]

Одним из основных расчетных случаев является нагружение, вызывающее потерй устойчивости, которая в трехслойных конструкциях может происходить по различным формам (см. рис. 16 гл. 4). Устойчивость трехслойных цилиндрических оболочек с ортотропными несущими слоями при осевом сжатии была, по-видимому, впервые исследована в нелинейной постановке в работе Марча и Куензи [180]. Однако впоследствии Берт И др. [391 показали, что в этой работО принята неудачная форма потери [c.247]

Собственные колебания трехслойной цилиндрической оболочки. Рассмотрим задачу расчета спектра собственных колебаний шарнирно опертой трехслойной пологой цилиндрической оболочки средней толщины. С целью сравнения расчет проведем для кинематически неоднородной (2.34) и кинематически однородной (2.38) моделей. По соображениям простоты примем, что граничные поверхности оболочки свободны от действия нагрузок. Учитывая, что собственные колебания оболочки — это малые ко-.небания, можно, очевидно, пренебречь изменениями метрики поверхности приведения оболочки, т. е. принять [c.137]

На рис. 8.2 показано изменение прогибов w (а) и тангенциальных перемещений и (б) несущих слоев вдоль оси трехслойной цилиндрической оболочки при осесимметричном нагружении. Эффект сжимаемости заполнителя проявляется в том, что максимальные прогибы —не посередине оболочки, а ближе к ее торцам. Тангенциальные перемещения в середине оболочки равны нулю и достигают максимума на торцс1х, причем во втором слое они в два раза больше. [c.475]

Уменьшение прогибов слоев (а) и тангенциального перемещения U2 при некотором увеличении щ (б) в сечении трехслойной цилиндрической оболочки х = L/2 с ростом толщины заполнителя иллюстрирует рис. 8.3. Нагрузка осесимметричная. В соответствии с геометрическими гипотезами модели вблизи /гз = = О возникает слабосингулярная особенность, поэтому кривые прогибов построены от некоторого конечного значения толщины заполнителя. [c.475]

Числовые результаты. При численной реализации процедуры решения задачи квазистатики для рассматриваемой трехслойной цилиндрической оболочки тепловой режим пакетов керамика-полимер-металл и металл-полимер-металл) принимался таким же, как и для трехслойных пластин (см. 6.5). Величина нагрузки — onst (остальные = 0), интенсивность теплового потока, время их воздействия ( i = 30, q = 60 мин) и толщины слоев, отнесенные к радиусу оболочки R (/ii = 0,02 —) 0,01, /i2 = 0,02, /i3 = 0,06), подбирались таким образом, чтобы [c.480]

Переменное термосиловое нагружение трехслойных цилиндрических оболочек исследовано для пакета металл-полимер-металл (Д16Т-фторопласт-Д16Т) в рамках теории, изложенной в 2.6. [c.484]

Смотреть страницы где упоминается термин Оболочки трехслойные цилиндрические — си. Оболочки цилиндрические : [c.8] [c.110] [c.196] [c.170] [c.179] [c.179] [c.196] [c.474] [c.477] [c.481] [c.482] [c.97] [c.259] [c.375] [c.273] [c.273]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...