Интенсивность нагрузки моментом

Изгибающий момент, поперечная сила и интенсивность нагрузки- связаны определенной зависимостью. Чтобы ее выяснить, рассмотрим пример, представленный на рис. 2.18,а. [c.192]

Зависимость т) = i представляет собой прямую линию, проходящую через начало координат. Так как даже при холостом ходе момент на валу не равен нулю, то к. п. д. не может быть равным единице (ц ах = 0,99-нО,995). С увеличением нагрузки (момента) к. п. д. интенсивно падает, что является недостатком гидромуфт. [c.236]

Далее следует дать вывод дифференциальных зависимостей между интенсивностью нагрузки, поперечной силой и изгибающим моментом. Кстати, заметим, что по имеющимся историческим сведениям (см. работы [31, 6]) нет оснований называть эти зависимости теоремой Журавского его имя связано с формулой для определения касательных напряжений. [c.124]

Можно видеть, что кривизна не пропорциональна в точности изгибающему моменту q (1 —х )/2. Добавочный член в скобках представляет собой необходимую поправку к обычной элементарной формуле. Более общее исследование кривизны балки показывает ), что поправочный член, содержащийся в выражении (35), может также использоваться для любого случая непрерывно изменяющейся интенсивности нагрузки. Влияние поперечной силы на прогибы в случае сосредоточенной нагрузки будет рассмотрено ниже (стр. 136). [c.67]

Здесь q — вес единицы объема жидкости, так что интенсивность нагрузки на глубине л равна дх. Поперечная сила и изгибающий момент на одной и той же глубине равны соответственно qx 12 и qx t . Очевидно, первые члены в выражениях для и соответствуют значениям напряжений, полученным по обычным элементарным формулам. [c.68]

В сечении С изгибающий момент УИс=3600 кГм,а попереч ная сила Q =600 кГ. Определить сосредоточенный момент L и интенсивность нагрузки р, если сосредоточенная сила Р=1200 кГ [c.97]

Рассмотреть случай нагружения круглой пластинки полярно-симметричной нагрузкой по конусу (см. рис. 67) с наибольшей интенсивностью Найти моменты для двух вариантов закрепления контура [c.153]

Ответ. Для конечного прогиба необходимо, чтобы значение интенсивности нагрузки в сечении максимального момента было бы равно бесконечности в рассмотренной задаче условия соблюдались, так как в месте пластического шарнира действовала сосредоточенная сила (реакция) и сосредоточенная пара (опорный момент) ). [c.214]

Так как т] = г, то эта зависимость представляет собой прямую-линию. Однако даже при холостом ходе между валами гидромуфты передается незначительный момент и существует скольжение. Поэтому к. п. д. не может быть равен единице (т)тах — 0,99 ч- 0,995). С увеличением нагрузки (момента) к. п. д. интенсивно падает. Для полностью заполненных гидромуфт при передаточном отношении i = о щ = 0) момент будет максимальным и в зависимости от конструкции равен М = (5 -i- 1) [c.240]

Рассмотрим еще один пример. Балка длиною /, защемленная одним концом, изгибается нагрузкой Р, равномерно распре деленной по всей длине балки, причем величина нагрузки, приходящейся на единицу длины балки (интенсивность нагрузки), равна (рис. 116, а). Построим эпюры поперечных сил и моментов. [c.202]

Пример 53. Построить эпюры поперечных сил и изгибающих моментов для балки, показанной на рис. 117, а. Интенсивность нагрузки д = 2Т/м, сила Р = 2Т, сосредоточенный момент на конце балки т = 3 Тм. Длина участков а = 1 м, 6 = 3 м, с = 2 м. [c.204]

Исключая из этих уравнений продольную и поперечную силы, получим зависимость, связывающую изгибающий момент с интенсивностями нагрузки [c.328]

Результаты расчетов подобных оболочек при уровнях внешнего давления q, равных 178 и 223, приведены на рис. 45 и 46. На рассмотренном временном интервале в первом случае потери устойчивости не происходит. Увеличение нагрузки на 25% приводит к интенсификации процесса ползучести оболочки и потере устойчивости через 0,36 ч после нагружения. На рис. 46, д—ж показаны эпюры относительных радиальных, окружных напряжений и их интенсивностей в момент времени, близкий к критическому, в некоторых сечениях в теле оболочки. Наиболее напряженные зоны прилегают к верхней поверхности на удалении 0,13 от внутреннего контура. [c.81]

Критическая совокупность сжимающей осевой силы и крутящего момента для стержней сжато-скрученных 339 Критическое значение интенсивности нагрузки для колец круговых—Формулы 340 [c.631]

Произведения участков площадей линий влияния опорных моментов Ml, М2 и Мз на интенсивность нагрузки должны равняться значениям этих опорных моментов при загружении первого пролета этой нагрузкой, т. е. [c.172]

Рассмотрим разделенные уравнения (1.25). Мы видим, что если r.(t) и начальные условия для .(0 нулевые, то = О в любой момент времени. Эти специфические условия могут возникнуть, если перемещения и скорости всех узлов конечно-элементной модели в начальный момент времени нулевые, а интенсивность нагрузки распределена по j-ой собственной форме. Здесь только не равно нулю. В общем случае вряд ли можно ожидать выполнения таких условий, поскольку нагрузка произвольная. Однако, в большинстве случаев нагрузка почти ортогональна к большому количеству старших форм. Ортогональность к г-ой собственной форме означает, что произведение близко к нулю. Например, равномерно распределенная нагрузка по шарнирно опертой балке будет ортогональна второй и четвертой форме (см. рис. 1.19). [c.50]

Пусть, например, интенсивность нагрузки в начальный момент является достоверной величиной, а скорость затухания представляет случайную величину, причем приведенное время распределено по нормальному закону. Тогда, используя формулу (1.23), можно подсчитать вероятность прощелкивания при заданном значении qg. На рис. 1.8 показаны зависимости вероятности прощелкивания от начальной интенсивности q . [c.14]

При вычислении частоты основного типа колебаний будем рассматривать корпус судна как стержень со свободными концами. Предположим, что изменения интенсивности нагрузки и моментов инерции поперечных сечений могут быть представлены с достаточной точностью плавными кривыми. Приведем вычисления для того случая, когда эти кривые — параболы, симметрично расположенные относительно середины стержня. Располагая начало координат по середине и обозначая длину стержня через 21, будем иметь [c.354]

Рассмотрим другой пример — свободно опертую балку, нагруженную сосредоточенной силой Р, приложенной в середине пролета. Для левой половины балки выражения для изгибающего момента, поперечной силы и интенсивности нагрузки соответственно таковы М—Рх/2, <3=Р/2, 0. Отсюда получаем следующие выражения для кривизн, обусловленных изгибом и сдвигом [c.251]

При постепенном увеличении интенсивности нагрузки д, приложенной к балке, максимальный момент станет равным моменту при котором возникает пластическое течение соответствующая этому моменту нагрузка называется нагрузкой, вызывающей возникновение пластических деформаций, и для рассматриваемой балки составляет [c.358]

Из формулы (36) следует, что нагрузка w не изменится по ширине зуба в том случае, если углы поворота шестерни и колеса Фз во всех сечениях будут одинаковыми, что возможно лишь при очень малой ширине зуба или при очень жестких колесах. В действительности из-за скручивания тела ко.чес вместе с валом (рис. 9) или ободьев (рис. 10) углы Ф1 и фз меняются, причем особенно резко в тех сечениях, где действуют наибольшие крутящие моменты. В этих сечениях интенсивность нагрузки на зуб возрастает [c.190]

Сила / 4 от неуравновешенных моментов сил инерции. Предполагая, что интенсивность нагрузки распределена по закону прямой линии, интенсивность нагрузки на торцовых краях опорных полок будет [c.243]

Дифференциальные зависимости между изгибающим моментом, поперечной силой и интенсивностью нагрузки [c.155]

Пусть пролет / = 4 м, интенсивность нагрузки = 20 кгс/см, сечение балки — двутавр № 22а, причем момент инерции /=3400 см, модуль упругости = 2 10 кгс/см2 [c.198]

Наличие в промежуточном сечении балки сосредоточенного момента или сосредоточенной силы Рс или равномерно распределенной нагрузки интенсивностью дс, приложенных, начиная с расстояния х = с от начала координат, дает скачки в эпюре моментов (рис. 125, а), в эпюре поперечных сил (рис. 125, б) и в эпюре интенсивности нагрузки (рис. 125, в). [c.199]

Следовательно, интенсивность нагрузки, которой соответствует момент М-г, определяемый по линейному закону [c.225]

В качестве примера рассматриваются колебания трехслойного стержня под действием различного вида равномерно распределенных поверхностных нагрузок, приложенных к внешней плоскости первого слоя. Начальные условия предполагаются нулевыми, поэтому А г — Втг — 0. При численном счете принимаются интенсивности нагрузки до = 1)5 10 Па и импульса — д = 10 Па с относительные толщины слоев — Н = 0,01, /гг = 0,05, с = 0,09 момент времени о = 0,07 с, при котором прогибы максимальны для импульсных воздействий = 0,035 с. [c.269]

Периодическая нагрузка — разгрузка поверхностей трения — явление, нежелательное для ФС. При буксовании ФС с этой же частотой может изменяться упругий момент в трансмиссии. Интенсивное нарастание момента определяется большими нормальными усилиями в начальный момент буксования, причем при значительной разности угловых скоростей ведущей и ведомой частей ФС. Снижение нормальных нагрузок Л и N2 уменьшает интенсивность нарастания момента в трансмиссии, а гарантированный рост нормальной нагрузки по апериодическому закону исключает колебания момента в трансмиссии с частотой колеба- [c.159]

Рассмотрим методику определения изгибающего момента Ai и потеречной силы. Пусть балка, лежащая на опорах А и В (рис. 108), нагружена вертикальными силами Р , Pj. > распределенной нагрузкой интенсивности и моментами Mi, Мо , действующим в вертикальной плоскости симметрии балки. Опорные реакции и Рд в точках А и В можно определить из уравнений равновесия всей балки. [c.157]

К криволинейным стержням, как и к другим стержневым системам, иногда бывает приложена равномерно распределенная нагрузка. Для вычисления усилий и моментов от такой нагрузки полезно иметь в виду следующую теорему равнодействующая равномерно распределенной нагрузки, приложенной к дуге любого очертания, равна произведению величины интенсивности нагрузки на длину хорды, стягивающей эту дугу, перпендикулярно к этой хорде и про- кодит через ее середину. [c.76]

Но вторая дропзводная изгибающего момента, вызванното поперечной нагрузкой, равна интенсивности нагрузки с противоположным знаком эта нагрузка представляет собок реакцию упругой среды, следовательно, [c.132]

Составить выражения изгибающего момента в произвольном сечении балки при действии сплошной момеитной нагрузки в вертикальной плоскости. Интенсивность нагрузки изменяется по треугольнику с наибольшей величиной Шй". 1) на правом конце, 2) на левом конце. Построить для указанных случаев эпюры Q и М и проверить дифференциальную зависимость между ними. [c.93]

Решение. Рассмотрим равновесие балки. Связями являются неподвижный опорный шарнир А и опора В на катки (шарнирно подвижная опора). Мысленно отбросим связи и заменим их действия силами - реакциями связей. Реакция Rg перпендикулярна опорной плоскости катков, другие силы тоже вертикальны, так как силы пары в твердом теле можно повернуть и ориеш-ировать рертикально (см. гл. 3 2), поэтому и реакция будет параллельна остальным силам. Равнодействующая Q = 2q распределенной нагрузки (д - интенсивность нагрузки) приложена в центре тяжести грузовой площади (о распределенных нагрузках см. гл. 2, 3). На рис. 33 овальной стрелкой условно изображен заданный момент т (см. гл. 1, 5). Возьмем систему уравнений равновесия [c.48]

В. Определение причин отказов. Как только нагрузка поднимается До уровня, вызываюш,его определенные химические или физические изменения в материале, появляется некоторая причина отказов. Например, если температура достигает значения, при котором начинается химическое разложение диэлектрика, интенсивность отказов резко возрастает из-за изменения свойств материала. Это приводит к хорошо заметному изменению наклона построенного на вероятностной бумаге графика интегральной функции распределения температуры. Когда график этой функции представляется прямой линией, предполагается, что имеет место какая-либо одна причина отказов и что интенсивность отказов находится в определенной ф) нкциональ-иой зависимости от величины приложенной нагрузки. Моменту излома линии соответствует появление новой причины отказов. [c.243]

Эпюра распределения напряжений Оу на линии у — Q и область пластического деформирования (отмечена штриховкой) при достижении интенсивностью нагрузки значения F = 0,5o показаны на рис. 10.14. При быстром циклическом нагружении в пределах —с F < 0,5стд эпюры напряжений, отвечаюш,их моментам достижения экстремальных нагрузок, практически не отличаются от показанных на рис. 10.14. Максимальный размах пластической деформации (в точке I) при принятых конкретных данных получился равным 0,34 % соответствующее значение по приближенной формуле Нейбера — 0,38 %. [c.248]

На рис. 7.10 показано изменение формы и величины прогиба пластины вдоль ее радиуса в зависимости от продвижения кольцевого пятна нагрузки к контуру. Его толш ина принята d — Ь — а — 0,2Б, интенсивность нагрузки до — 7000 Па, момент времени t — тг/шо соответствует максимальному значению функции (7.34). [c.373]

Ми — изгибающий момент полагая нагрузкз брутто контейнера Рбр равномерно равпределенной, получим Л1и (здесь / — расстояние между рымами или ножками резервуара, см q = Рбр// — интенсивность нагрузки. Н/см) W — момент сопротивления опасного сечения резервуара (рис. 25), ослабленного загрузочным отверстием диаметром Од. [c.34]

При наличии скачков в интенсивности нагрузки Д , ее первой производной и т. д. в выражение изгибающего момента Мх, (8.14) добавляются соответствующие члены Д 2 /21, Д/г З и т. д. (рис. 102). Здесь г = х — С1, с -лбс-цисса скачка. [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...