Расчет Напряжения при вытяжке

Расчет силовых параметров процесса штамповки Силовыми параметрами процесса штамповки являются усилие вытяжки (Р) и усилие прижима фланцевой части заготовки ( Q с помощью которого регулируется напряженное состояние металла при вытяжке. [c.46]

При вытяжке коробчатых деталей оценка предельно допустимой деформации на первой операции существенно осложняется ввиду неоднородного распределения деформаций и напряжений по периметру проема матрицы. Для практических расчетов обычно используют условный коэффициент вытяжки, который по аналогии с коэффициентом вытяжки цилиндрического стакана определяют по выражению [c.149]

Для расчета напряжений и деформаций осесимметричных деталей при гибке, вытяжке, отбортовке, обжиме и раздаче Е. А. Поповым [92] установлены общие уравнения равновесия. Для этого рассматривается уравнение равновесия в полярных координатах с учетом влияния сил трения элемента (рис. 48), выделенного в участке очага деформации, имеющего постоянную кривизну в меридиональном сечении. Принято, что толщина заготовки постоянна и значительно меньше радиусов кривизны в меридиональном (радиальном) Rp и широтном (окружном) Rq сечениях меридиональные напряжения Ор и широтные напряжения Oq равномерно распределены по толщине заготовки и являются главными нормальными напряжениями. [c.107]

Отличие расчетов деталей типа П (коротких с малыми радиусами в углах) от приведенных выше заключается в том, что расчет последней операции ведут с учетом дополнительного лимитирующего фактора — увеличенных напряжений, возникающих при вытяжке из полуфабриката с габаритами и В (рис. 74, е), выражаемого [c.134]

Значительный интерес в отношении более точного расчета числа и размеров вытяжных переходов представляют формулы, основанные на определении действительных напряжений, возникающих при вытяжке в заданных условиях. [c.291]

Табл. 67 и 68 позволяют определять коэффициент к для расчета напряжения вытяжки не только при комнатной температуре, но и с подогревом, когда коэффициент вытяжки т принимает значения ниже 0,45, а равномерное сужение 1 равн уменьшается, приближаясь к нулю, как это показано в табл. 68. [c.296]

Формулы (179) и (180) могут быть использованы для приближенного расчета величины допустимого формоизменения заготовки. Если считать, что при вытяжке разрушение заготовки имеет место тогда, когда напряжение в опасном сечении достигнет величины, равной пределу прочности, то по формуле (179 ) можно найти предельный коэффициент вытяжки, при котором заготовка будет находиться на грани возможного разрушения. Для этого необходимо приравнять = (Тв и решить полу- [c.142]

Для приближенных расчетов напряжения в опасном сечении можно принять, что величина изгибающего момента, действующего на переходе от плоской части фланца к скругленной, равна моменту, необходимому для пластического изгиба полосы без упрочнения и при отсутствии продольных сил. В этом случае изгибающий момент, отнесенный к единице длины в тангенциальном направлении, определяется из выражения (8.24). Возможность такого допущения была проверена экспериментально [69] путем определения величины угла подъема фланца при вытяжке без прижима под действием изгибающего момента, действующего в участке резкого изменения кривизны и приводящего к тому, что плоский фланец принимает воронкообразную форму. [c.363]

Оценка релаксационной стойкости по остаточным напряжениям является спорной. Для отражения физической сущности явлений, а также для удобства расчетов целесообразно исходить прямо из остаточных деформаций и оценивать релаксационную стойкость пределом ползучести - напряжение, при котором пластическая вытяжка за регламентированный, достаточно большой промежуток времени (3000 — 5000 ч) не превышает определенного малого значения (0,5-1% ). [c.190]

Истинная диаграмма деформирования применяется для анализа напряженно-деформированного состояния инженерных объектов, работающих далеко за пределами упругости. Этот вопрос актуален при расчетах процессов прокатки, ковки, штамповки, глубокой вытяжки и т. п. В несущих элементах сооружений или деталей машин подобные проблемы могут возникать при необходимости учета процессов упругопластического деформирования материала в малых областях около так называемых концентраторов местных напряжений — всякого рода отверстий, надрезов и других отступлений от плавных очертаний объекта исследования. [c.54]

Если во всех сечениях зоны деформации напряжение <Т2 (см. рис. 116) равно полусумме двух других напряжений, то уширение металла равно нулю, а схема деформации называется двумерной (плоской). В этих случаях высотная деформация будет равна продольной (вытяжке). При прокатке широких полос Ьо//го>1 уширение настолько мало, что его при расчетах не учитывают. [c.262]

Расчет на прочность производится для пуансонов небольшого диаметра при значительном усилии вырубки, пробивки или вытяжки. При правильно изготовленном и собранном штампе пуансон следует проверять на напряжение сжатия по опасному наименьшему его сечению (рис. 92, а). Для вырубки или пробивки оно определяется по формуле [c.124]

Расчет па прочность производится для пуансонов небольшого диаметра при значительном усилии пробивки, вырубки и.ли вытяжки. Напряжение на сжатие по опасному наименьшему сечению для случая вырубки—пробивки определяется по формуле [c.416]

Если при расчетах надо учесть влияние упрочнения, то это может быть сделано заменой напряжения в формуле (207) средним для очага деформации значением напряжения текучести (аналогично тому, как это было принято для случая вытяжки в конической матрице). [c.169]

Для приближенных расчетов в качестве граничного условия может быть принято, что на границе очага пластических деформаций при р = /"1 - - напряжение СТр = 2А Ор (г — радиус цилиндрической части заготовки после предыдущего перехода вытяжки и — радиус скругления кромки матрицы предыдущего перехода). Тогда, используя указанное граничное условие и методику, принятую при анализе первого перехода вытяжки цилиндрического стакана, можно записать [c.175]

При исследовании двухосной и одноосной ориентации [9, 15] установлена область пропорционального изменения значений степени ориентации и напряжений растяжения, в которой можно использовать соотношения (2) и (3) для расчета структурных параметров. Для ПММА, ориентированного двухосной вытяжкой, предельное значение Ап, до которого сохраняется пропорциональная зависимость Ап от напряжения вытяжки, оказалось порядка 3-10 . [c.118]

Применение формулы (П1.3) для расчета канатов не дает достаточно правильных результатов, так как коэффициент С не имеет строго физического смысла и не отражает сложных явлений, сопутствующих процессу перегибания каната по криволинейной поверхности, в частности появлений напряжений на контактных поверхностях соприкосновения проволоки и обода барабана или блока, неравномерной вытяжки проволок. Влияние же напряжений кручения пока трудно учесть в инженерных расчетах, так же как и явление усталости металла проволоки при многократных сгибаниях и распрямлениях каната по криволинейному контуру и т. д. Таким образом, аналитические расчеты канатов являются пока сугубо приближенными. [c.41]

Следующее составляющее, входящее в общее уравнение для определения напряжений при вытяжке, это напряжение от изгиба на кромке матрицы Стизг и при сходе с нее. Напряжение можно приближенно определить из условия постоянства работ внешних и внутренних сил, затраченных на изгиб материала по кромке вытяжной матрицы. При этом для упрощения расчетов принимается, что изгибающий момент, действующий на переходе от плоской части фланца к закругленной, равен моменту для пластического изгиба полосы без упрочнения металла и при отсутствии продольных сил. [c.159]

Предложен метод решения задач двумерного нестационарного деформирования идеального жесткопластического материала в условиях плоского напряженного состояния. Предложенный метод использован для численного расчета напряженного и кинематического состояний в процессе деформирования 1шоского кольцевого фланца при осесимметричной вытяжке. [c.117]

Усилие для вытяжки коробчатых деталей. Расчет усилия вытяжки коробчатых деталей основан на предположении, что прямые участки стенок этих деталей в процессе деформирования испытывают напряжения, связанные с трением и изгибом на вытяжном ребре матрицы, в то время как в закруглениях углов действуют напряжения, равные напряжениям, возникающим при вытяжке цилиндрического колпачка, составленного из этих закруглений и имеющего высоту, равную высоте вытягиваемой детали. Такое деление детали на разнонапряженные участки с равномерным [c.299]

Термическая обработка позволяет решать и многие другие, с первого взгляда более мелкие производственные вопросы. Зайдите в термический цех — вы убедитесь, какую разнообразную помощь оказывают термисты станочникам, штамповщикам, литейщикам, сварщикам. Вот из механического цеха принесли заготовки и просят их отжечь слишком тверды и плохо обрабатываются. Из штамповочного цеха принести листовые заготовки их нужно нормализовать, а то при вытяжке в штампе на них образуются трещины. Литейщики ошиблись при расчете шихты, чугунные отливки отбелились , и никакой резец их не возьмет . Термисты отожгут эти отливки, и отбела не станет. В сварочном цехе закончили сваривать крупную сварную конструкцию. Ее нужно отжечь, чтобы снять внутренние напряжения. [c.10]

Для обеспечения нормального зацепления звеньев калиброванной цепи со звездочкой или гнездами барабана допускаемая нагрузка на калиброванную цепь (а следовательно, и напряжение смятия между звеньями и их износ) принимается меньше, чем на простую цепь (на величину до 35%), что способствует уменьшению вытяжки цепи и сохранению постоянства шага. При нагружении сварной цепи каждое ввено вследствие его криволинейной формы испытывает напряжение растяжения и изгиба в плоскости звена. При огибании гладких блоков и барабанов звено подвергается также изгибу в поперечной плоскости. Существующие методы расчета напряжений в звеньях не дают достаточно точных результатов, поэтому расчет свар юй цепи ведут по фор-муле, аналогичной формуле (10) для расчета канатов [c.113]

Используя метод исследования напряжений и деформаций при глубокой вытяжке металла, В. Е. Недорезов [ 32 внес в него некоторые уточнения и поправки, которые наиболее прчемлемы из всех существующих расчетов различных авторов. В резулитате применения его выкладок можно более реально рассчитать технологический процесс и его параметры, определить оптимальный коэффициент вытяжки, правильно выбрать размеры вытягиваемых заготовок и ра- [c.18]

Предложенный эксплуатационный коэффициент запаса прочности проводов, учитывая особенности расчета воздушных линий, в наибольшей степени характеризует надежность работы проводов в эксплуатации. При проектировании воздушных линий в том или ином районе всегда можно оценить вероятную интенсивность гололедообразований. Вести расчет проводов и тросов на редко наблюдаемые нагрузки невозможно по экономическим соображениям. Стоимость линий была бы очень высокой, расход металла и древесины был бы очень большим. В то же время безусловно нужно знать способность воздушной линии, рассчитанной на некоторые условные преуменьшенные нагрузки, выдержать без поломок относительно редкие нагрузки, превосходящие расчетные. При редко наблюдаемых нагрузках можно допустить большие напряжения материалов проводов и тросов, вплоть до напряжений, превосходящих предел упругости, т. е. идя сознательно на остаточную вытяжку провода и соответствующее увеличение стрел провеса провода. В зависимости от условий работы воздушной линии эти увеличенные стрелы провеса можно учитывать или не учитывать при определении высоты опор. [c.130]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...