Заклепочные соединения — Коэффициенты

Раскос фермы из двух равнобоких уголков из стали марки СтЗ прикреплен к фасонному листу заклепками (см. рисунок). Определить число заклепок из условия прочности их на срез и смятие, если нормативное усилие в раскосе JV = 900 кН, и нормальное напряжение в поперечном сечении раскоса коэффициент перегрузки = 1,1, коэффициент условий работы заклепочного соединения т = 0,9. [c.67]

В то же время клепка явно уже не удовлетворяла техников, так как она требовала громоздкого машинного оборудования, трудной и сложной предварительной и последующей обработки, излишней затраты металла (на накладку листов и в виде различных соединительных элементов) и самое главное — заклепочные соединения имели низкий коэффициент прочности (ввиду ослабления листов отверстиями под заклепки). [c.116]

Сварка может успешно применяться для соединения частей аппаратуры, не требующей большой точности изготовления. Сварные швы медной аппаратуры рекомендуется делать встык. Коэффициент прочности сварных швов принимается равным 0,8. В медной аппаратуре до сих пор широко применяются заклепочные соединения, позволяющие получить прочный шов без коробления. Коэффициент прочности однорядных клепаных швов принимается равным 0,6, а двухрядных — 0,7. Фланцы для медной аппаратуры делают из обычных углеродистых сталей, выполняя их свободными на отбортовке. Для лужения варочных котлов и кипятильников, служащих для приготовления и хранения пищи и напитков, допускается только пищевое олово марки 0-1. [c.140]

Что такое коэффициент прочности <р заклепочного соединения [c.66]

Рис. 2.8. Экспериментальная зависимость относительных разрушающих напряжений заклепочного соединения Hj = от коэффициента ослабления сечения = С.

Отнеся значение срезывающего напряжения тела заклепок к углу сдвига, получим так называемый модуль упругости заклепочного соединения. Согласно экспериментальным данным, этот модуль для упругих деформаций составляет 100-120 Н/см2. В соответствии с формулой (1) коэффициент жесткости шва будет [c.13]

Очень важно при выборе материалов учитывать, чтобы коэффициент линейного расширения заклепок и соединяемых деталей был по возможности одинаковым, так как при резких перепадах температуры нарушается качество шва из-за различных по величине температурных деформаций заклепок и деталей соединения. Не рекомендуется такн<е сочленение разнородных по маркам материалов, образующих гальваническую пару при соприкосновении их с корродирующими жидкостями или влажным воздухом возникают гальванические токи, что может привести к разрушению заклепочного соединения. [c.42]

Основным недостатком заклепочных швов (кроме относительно большого веса) является их ослабление отверстиями под заклепки. Для того чтобы оценить это ослабление, определяют так называемый коэффициент прочности шва ф, что является последним этапом расчета прочного заклепочного соединения. [c.50]

Для заклепочных соединений, воспринимающих знакопеременную нагрузку, значения допускаемых напряжений IxJ и данные в табл. 15 и 16, понижаются умножением их на поправочный коэффициент у, определяемый по формулам [c.31]

Определить необходимое число заклепок диаметром, й = 20 мм для прикрепления стальной полосы к косынке (рис. 2.289). Проверить несущую способность заклепочного соединения с учетом ослабления полосы заклепочными отверстиями. Расчетные сопротивления 7 = 210 МН/м ср= 130 МН/м Р = 320 МН/м Коэффициент условий работы /п = 1. [c.237]

К наружному и внутреннему кольцам блока головок на заклепках прикреплены (V) наружная и внутренняя стенки жаровой трубы. В поясе соединения имеются продольные прорези для увеличения податливости. Для снижения коэффициента концентрации напряжений концы прорезей засверлены. В заклепочных соединениях установлены дистанционные пластинки, образующие щели, через которые проходит воздух для защитного пленочного охлаждения стенок. [c.309]

Трение скольжения — Коэффициенты 152, 159, 164, 198, 202, 227 Трубы из стеклопластиков — Заклепочные соединения 2J0. 211 [c.248]

Отсюда коэффициент прочности заклепочного соединения [c.95]

В швах из листового материала ослабление отверстиями приводит к значительному увеличению веса всей конструкции. Действительно, если 5 — подсчитанная толщина листа для группового заклепочного соединения, например, продольного шва парового котла (рис. 8.7, в), коэффициент прочности которого равен ф, то в том месте, где лист ослаблен отверстиями под заклепки, необходимая толщина 8 = —. [c.95]

Определение сил трения в заклепочном соединении практически чрезвычайно затруднительно, так как для этого необходимо знать коэффициент трения между листами, температуру заклепок в момент окончания формирования замыкающей головки и др. Поэтому при расчете прочности шва силы трения не учитывают, условно допуская, что листы сдвигаются относительно друг друга на величину зазора между стержнем заклепки и стенкой отверстия в листах (рис. 13). [c.27]

Недостатки. 1. Неполное использование материала соединяемых деталей в результате их ослабления заклепочными отверстиями. 2. Сложность технологического процесса изготовления клепаных конструкций. 3. Трудность соединения деталей сложной конструкции. 4. Соединение деталей встык требует применения специальных накладок, что приводит к дополнительному увеличению массы конструкций. 5. Заклепки и соединяемые детали должны быть однородными (в местах соединений разнородных металлов возникают гальванические токи, разрушающие соединение) с одинаковым температурным коэффициентом линейного расширения. Указанные недостатки весьма существенны, поэтому они привели к резкому сокращению применения заклепочных соединений и замене их сварными, паяными и клеевыми соединениями. [c.265]

При заклепках с потайными или полупотайными головками расчетные сопротивления заклепочных соединений срезу и смятию понижаются умножением на коэффициент 0,8. Работа указанных заклепок на растяжение не допускается. [c.99]

При работе болтовых или заклепочных соединений на вибрационную нагрузку расчетное сопротивление материала умножается на коэффициент понижения напряжений или вибрационной нагрузке [c.48]

Несущая способность заклепочного соединения труб, работающих на растяжение. Представляет интерес определение степени ослабления трубы в заклепочном соединении 1 — ф, где ф — коэффициент несущей способности заклепочного соединения [c.127]

Несущая способность заклепочного соединения труб, работающих на срез. Коэффициент несущей способности [c.128]

Следует заметить, что при вычислении логарифмического декремента колебаний (или коэффициента потерь) в более сложных машинных конструкциях нужно принимать во внимание и так называемое внешнее трение. Этот вид потерь обусловлен трением в подвижных деталях машины, например в подшипниках, а также в неподвижных соединениях типа заклепочных, сварных, болтовых. Последние носят название конструкционного демпфирования. Теоретические оценки конструкционных потерь основаны на рассмотрении сухого трения и проводятся в настоящее время лишь в простейших соединениях [250, 263]. Для очень сложных машинных конструкций внешнее трение может оказаться преобладающим. Приведем экспериментально измеренные значения логарифмического декремента колебаний некоторых сложных машинных конструкций [85] [c.223]

Исследование работы клеевых соединений значительно проще, чем заклепочных, так как число размерных параметров в этом случае практически уменьшается до двух толщина листов i и величина нахлестки L Более того, как установил де Бр шин [565], статическая прочность клеевых соединений зависит только от коэффициента соединения V tjl, что приводит размерные переменные к одному параметру, имеющему размерность. Высокое значение этого коэффициента соответствует высокому значению среднего разрушающего напряжения сдвига склейке. [c.310]

Для расчета на устойчивость значения R из табл. 1.5.11 и 1.5.13 уменьшаются путем умножения на коэффициенты ф и Фви для сжимаемых (см. табл. III. 1.8) и фд для изгибаемых (II 1.1.91) элементов. Расчетные сопротивления сварных соединений и заклепочных и болтовых соединений стальных конструкций приведены в табл. 1.5.14 и 1.5.15, алюминиевых — в работе [15]. [c.168]

Усталость конструкций типа мостов в большинстве случаев является, если можно так выразиться, болезнью старого возраста и обычно проявляется только после многолетней службы. Например, в конструкциях клепаных железнодорожных мостов после 30—50 лет службы появилось большое число усталостных трещин [6]. Ввиду невозможности точно предвидеть условия нагружения моста в будущем, бывает трудно выбрать число циклов и условия нагружения для расчета прочности при проектировании. Однако при использовании имеющихся данных лабораторных испытаний в сочетании с правильно выбранным коэффициентом запаса прочности обычно оказывается возможным выработать практически расчетные условия и назначить допускаемые напряжения, обеспечивающие безопасную эксплуатацию проектируемой конструкции со сварными, заклепочными или болтовыми соединениями. [c.7]

При расчете алюминиевых конструкций, эксплуатируемых при расчетной температуре выше 50 С (51—100°С), расчетные сопротивления алюминия, сварных, заклепочных и болтовых соединений необходимо умножать на коэффициент равный [c.50]

Две полосы из стали марки 14Г2 соединены с помош,ью двух накладок и заклепок (см. рисунок). К полосам приложено нормативное усилие Р = 240 кН. Проверить прочность заклепочного соединения коэффициент перегрузки п = 1,2, коэффициент условий [c.66]

Сила трения, возникающая при относительном движении двух контактирующих поверхностей, обычно представляется в виде постоянной силы, пропорциональной нормальной нагрузке, сжимающей обе поверхности, и направленной в каждый момент времени противоположно вектору скорости. Поэтому движение с трением необходимо исследовать, учитывая указанное ку-сочно-линейное поведение. На рис. 2.8 представлены некоторые случаи, когда демпфирование при трении происходит в простых конструкциях либо естественным путем, либо вследствие специальных конструктивных решений. Если балка защемляется за счет силы трения, возникающей при зажиме концов, то при действии силы Fexp(iat) динамические перемещения балки описываются линейной классической теорией до тех пор, пока сжатие при защемлении не станет достаточно велико, чтобы обеспечить появление больших продольных сжимающих нагрузок, которые требуют видоизменения уравнения движения. Если эта продольная сила, которая изменяется с частотой, в два раза большей, чем ш, станет большей цР, где —коэффициент трения, Р — статическая сила сжатия концов балки, то в опорах Начнется проскальзывание, что в свою очередь приведет к поглощению энергии в опорах. Аналогичное явление возникает и в двухслойной балке, где динамические перемещения станут нелинейными, как только сдвигающие напряжшия по средней линии превысят иЛ , где N—-статическая удельная поперечная нагрузка. В заклепочном соединении заклепка будет препятствовать движению концов балки, не ограничивая движений внутри узла крепления концов балки. В момент контакта с основанием в точке Jo движение прекратится и возобновится после того, как локальная поперечная сила превысит величину liN. В каждом из указанных случаев анализ довольно труден и утомителен в силу как нелинейного характера задачи, так [c.73]

Допускаемую величину касательного напряжения при чистом сдвиге можно было бы определить таким же путем, как и при линейном растяжении и сжатии, т. е. экспериментально установить величину опасного напряжения (при текучести или при разрушении материала) и, разделив последнее на тот или иной коэффициент запаса прочности, найти допускаемое значение касательного напряжения. Однако этому на практике мешают некоторые обстоятельства. Деформацию чистого сдвига в лабораторных условиях создать очень трудно — работа болтов и заклепочных соединений осложняется наличием нормальных напряжений при кручении сплошных стержней круглого или иных сечений напряженное состояние неоднородно в объеме всего стержня, к тому же при пластической деформации, предшествующей разрушению, про 1сходнт перераспределение напряжений, что затрудняет определение величины опасного напряжения при испытаниях на кручение тонкостенных стержней легко может произойти потеря устойчивости стенки стержня. В связи с этим допускаемые напряжения при чистом сдвиге и кручении назначаются на основании той или иной теории прочности в зависимости от величины устанавливаемых более надежно допускаемых напряжений на растяжение. [c.145]

Примечания 1. Данные таблицы ]С оответствуют одинаковым материалам для заклепок, болтов н конструкций. 2. Значения для материала конструкции при растяжении см. в табл. 1.5.11. 3. Отверстия для заклепок и чистых болтов, сверленные на проектный диаметр в собранных элементах или в отдельных элементах и деталях по кондукторам, а также сверленные или продавленные на меньший диаметр в отдельных. деталях с последующей рассверловкой до проектного диаметра в собранных элементах. 4. Для монтажных заклепок расчетные сопротивления понижаются на 10 %. 5. При заклепках с потайными или полупотайными головками расчетные сопротивления заклепочных соединений срезу и MHtHK) понижаются умножением на коэффициент 0,8. Работа указанных заклепок на растяжение не допускается. 6. При расчетах соединений на высокопрочных болтах понятием расчетного сопротивления не пользуются (см. разд. III, гл. 1, п. 2). [c.171]

Загаепочные соединения. В заклепочных швах черных металлов / = 0,35 -ь 0,5 нижние значения относятся к меньшей толщине листов, верхние — к большей. Для заклепочных соединений листов цветных сплавов / = 0,15 -i- 0,2. Увеличение коэффициента трения в заклепочных соединениях достигается хорошей предварительной очисткой стыковых поверхностей от грязп и т. п. [c.27]

В случае же весьма пластичных материалов (например, красная медь, чистый алюминий, малоуглеродистая сталь) эффективный коэффициент концентрации определенный по формуле (26), близок к единице, что дает право при статическом нагружении не учитывать эффект местных напря--жений при расчете болтов, гаек, заклепочных соединений и т. п. деталей, выполняемых обычно из пластичных материалов. [c.630]

Поскольку материалом для подкрепляющего слоя, как правило, является металл, то коэффициент потерь г]з можно в большинстве случаев полагать равным нулю. Что касается коэффициента потерь т]1, то он должен соответствовать демпфированию исследуемой резонансной формы колебаний. Во многих случаях, например для сварных и сборных конструкций, конструкционное демпфирование почти такое же, как и демпфирование, определяемое свойствами материала, поэтому здесь можно полагать т) =0. Однако в конструкциях с сильным демпфированием в местах соединений типа заклепочных или болтовых конструкционное демпфирование tji может оказаться важным фактором, и его следует учитывать при исследовании ди-ламического поведения. [c.275]

Достижения в области электроэнергетики и электротехники дали возможность шире и эффективнее использовать в строительстве металлические конструкции. Большое значение имело открытие и использование в строительных работах электрической сварки, которая стала быстро вытеснять традиционные способы соединения элементов и узлов конструкций — клепку и кузнечную сварку. Исследования, проведенные в 60-х годах XIX в. в Вульвичском арсенале (Англия), показали, что если прочность шва, выполненного кузнечной сваркой, равна сопротивлению сплошного листа железа, то в заклепочном шве она составляет только 0,6 этой велриины. Электросварка, легче и проще кузнечной, дала возможность получать соединение, которое не только не снизило коэффициент прочности стыкового шва, но даже повысило его до 140% сопротивления свариваемого металла. С введением электросварки отпала необходимость в заклепках и накладках, в результате чего вес металлических конструкций удалось уменьшить до 50%. [c.205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...