Аэровзвеси

Газовзвеси или аэровзвеси — смеси газа с твердыми частицами или жидкими каплями иногда смеси газа с жидкими каплями называют аэрозолями. [c.9]

Понятие эстафетного распространения пламени в аэровзвеси было введено Л. А. Клячко. [c.414]

Рис. 5.3.4. Распределение давления в разные моменты времени при переходе конвективного горения унитарного топлива в детонацию в аэровзвеси (воздух + частицы пороха, ро = 0,1 МПа, р2о = 11,5 кг/м 2яо = 100 м] м) за счет повышения температуры газа до Г = 820 К в зоне (О х sg zo) длиной хо = 0,2 м. Числовые указатели на кривых соответствуют времени t (мс). Крестиками отмечены места воспламенения частиц, кружочками — места полного выгорания частиц, вертикальными штрихами — положение плоскости Чепмена — Жуге

Для кипящего слоя подобно жидкости характерен л неы-ный закон падения давления по его высоте (рис. 6.10,6). Давление (сопротивление) в кипящем слое пропорционально его высоте и плотности кипящего материала. В отличие от аэровзвеси, где относительная скорость частиц и газа приближается к нулю, для кипящего слоя в отдельные [c.126]

Твердое вещество, нижний предел взрываемости аэровзвеси 22,7 г/м [c.137]

Рис. 45. Камера для получения порошковой аэровзвеси /—аэровзвесь 2—пористая перегородка.

Установлено, что нижний предел взрываемости аэровзвеси пыли равен 12,6 г/ж а температура, при которой самовоспламеняется аэровзвесь, равна 610—775°С. [c.291]

Системы пневматического транспорта. На пневматическом транспорте сыпучий груз в струе воздуха движется по трубопроводу подобно перемеш ению гидросмеси. В зависимости от концентрации материала и размеров частиц перемещение (рис. 2.13.11, а—в) осуществляется преимущественно по дну трубы (б), в виде аэровзвеси (а) или в плотном слое в виде поршней (в). [c.465]

Производительность вентилятора должна обеспечивать в технологическом оборудовании и воздуховодах вытяжной вентиляция концентрацию аэровзвеси порошкового материала меиее половины его нижнего концентрационного предела воспламенения (см. приложение 10). [c.230]

Возможность существенного упрощения критериального уравнения (5-23 ) определяется тем, что опыты были проведены с аэровзвесью (Pr= onst), что рт/р учитывается Rbt и что влиянием Bi можно пренебречь. Тогда выражение (5-23 ) принимает предельно простой вид [c.163]

Буевич Ю. Д., Сафрой В. А., Ранняя турбулизация суспензий и аэровзвеси. Материалы Всесоюзной межвузовской научной конференции по процессам в дисперсных сквозных потоках, СТИЛ, Одесса, 1967. [c.401]

Для аэровзвесей среднее расстояние между частицами обычно значительно превышает указанное значение характерной длины волны Ьц. в таком случае частицы можно считать как бы невзаимодействующими (Н. Hulst, 1957), и для определения коэффициентов поглощения и рассеяния достаточно решить задачу о поглощении и рассеянии теплового излучения на отдельной частице, которое описывается уравнениями Максвелла, заданными вне и внутри частицы с граничными условиями на ее поверхности. Решение в рядах этой задачи для сферических частиц получено Ми (см. М. Born, Е. Wolf, 1968). Для углерода рассчитанные по теории Ми данные имеются в монографиях S. Soo (1967), А. Г. Блоха (1967). [c.406]

R, t) берется равным возмущению температуры Г (2Д, t), полученному из решения краевой задачи горения п теплосбмеиа с учетом радиальной конвекции в безграничной газовог среде при постоянном давлении для горящей пробной частицы на расстоянии 2R от ее центра, примерно равном межцентровому расстоянию между частицами в аэровзвеси с объемной концентрацией частиц Кго- Согласно тако11 схеме анализ сводится к решению двух задач для двух пробных частиц горящей — для определения t) и холодной с использованием граничного условия (R, t) = Г (2i , t). [c.414]

Рис. 5.2.4. Завпспмость скорости распространения пламени от диаметра капель в аэровзвеси (воздух каплп тетралина) с фиксированным массовым содержанием фаз (ро = 0,i МПа,

Влияние конвективного движения продуктов горения на распространение пламени в аэровзвесях кпслороднесодержащего топлива (уголь, алюминий, гидрохинон н др.) экспериментально выявлено в работе К. К. Ионушаса и др. (1979). Конвективное горение пористых зарядов, пороха и ВВ исследуется в работах [c.420]

Структура стационарных волн детонации. Рассмотрим плоское одномерное стационарное движение монодиспсрсной горючей аэровзвеси в системе координат, связанной с детонационным фронтом. При высоких скоростях движения, характерных для детонационных волн, влияние излучения и процессов переноса ( диффузии, теплопроводности) пренебрежимо мало. Уравнения (5.1.1) в стационарном случае имеют интегралы, представляющие собой законы сохранения массы, импульса и энергии (см. (4.4.5)) [c.425]

Рис. 5.3.3. Распределение давления и Kopo ieii фаз в стационарной детонационной волне Чепмена — Жуге в аэровзвеси с частицами (ао = = 10 мкм) пороха при тех же условиях, что и на рис. 5.3.1. Крестпк соответствует воспламенению частиц

Для аэровзвеси, которой соответствуют ударные адиабаты и интегральная кривая fjbgdj на рис. 5.3.1, структура стационарной детонационной волны в режиме Ч—Ж показана на рис. 5.3.3. Видно, что скорость газа в зоне горения (после точки воспламенения Ь) из-за вдува горячих продуктов реакции увеличивается, а скорость частиц за счет межфазного трения надает. В некоторый момент скорости фаз совпадают (точка h). При этом [c.429]

Численные расчеты различных структур детонацпонных волн в аэровзвесях унитарного топлива с анализом влияния кинетикп горения частиц и закона трения имеются в статье Р. И. Нигма-тулина, П. Б. Вайнштейна, И. Ш. Ахатова (1980). [c.430]

Переход конвективного горения аэровзвесей в детонацию. Описанная в 2 теория конвективного горения аэровзвесей справедлива до тех пор, пока скорости движения газа существенно дозвуковые, и движуш,ийся за счет выделения продуктов горения газ не успевает вовлечь частицы топлива в движение. Для анализа дальнейшего развития процесса необходимо использование полной системы уравнений (5.3.1) для двухскоростного движения горючей аэровзвеси. Рассмотрим плоское одномерное нестационарное движение монодиснерсной аэровзвеси. Пусть в начальный момент времени на участке О < а а о У закрытого конца неограниченного объема повышается температура газа до и частиц до Tsначальный момент задается контактный разрыв (без возмущения давления), слева от которого частицы горят. Начальные и граничные условия сформулированной задачи имеют впд [c.430]

Как и в газовой детонации (Г. Г. Черный, 1967), выход на режим стационарной детонации в аэровзвеси происходит асимптотически. Примем за расстояние перехода горения в стационарную детонацию расстояние х = L, при котором отличие расчетной скорости волны от скорости стационарной детонации (5.3.9) составляет 5%. Тогда согласно расчетам для аэровзнесей пороха [c.431]

Рис. 5.3.5. Распределение давления (а), концентрации частиц 6 и температур (в) газа (сплошные линии) и частиц (штриховые линии) при затухающем конвек-тивион горении аэровзвеси унитарного топлива (воздух + частицы пороха, ро = = 0,1 МПа, Го = 293 К, рзо = 0,86 кг/н 2йо = = 100 мкм) за счет повы-шення температуры газа = 820 К) в зоне О -sg sg ж sg xq = 0,2 м. Указатели и отметки — те гке, что и на рис. 5.3.4

Рис. 5.3.5. <a href="/info/249027">Распределение давления</a> (а), <a href="/info/43730">концентрации частиц</a> 6 и температур (в) газа (<a href="/info/232485">сплошные линии</a>) и частиц (<a href="/info/1024">штриховые линии</a>) при затухающем конвек-тивион горении аэровзвеси унитарного топлива (воздух + частицы пороха, ро = = 0,1 МПа, Го = 293 К, рзо = 0,86 кг/н 2йо = = 100 мкм) за счет повы-шення <a href="/info/190288">температуры газа</a> = 820 К) в зоне О -sg sg ж sg xq = 0,2 м. Указатели и отметки — те гке, что и на рис. 5.3.4

ИССЛЕДОВАНИЕ АЭРОДИНАМИКИ И ТЕПЛООБМЕНА В АЭРОВЗВЕСЯХ [c.81]

Общий вид такой горелки производительностью 2 700 м 1ч природного газа представлен на рис. 7-3. Газ поступает в горелку через патрубки 1. Пройдя кольцевое между-трубное пространство 2, газ поступает в газораздаточную трубу 3. Труба имеет с одной стороны входную щель, а с другой стороны — газовыпускные отверстия диаметром 18 мм. Отверстия просверлены под углом 60° к оси горелкн. Газораздаточная система защищена от излучения топки насадком 4 из фасонного кирпича и обмазкой 5. Поток аэровзвеси закручивается улиткой 6 и затем движется по каналу 7. Пылевой насадок 8 также защищен от топочного излучения шамотным насадком 4. Поток вторичного воздуха, закрученный улиткой 9 , движется вдоль амбразуры 10. Скорость воздуха при выходе из амбразуры составляет примерно 30—34 Mf eii, а скорость истечения газа из газовыпускных отверстий — примерно 90—110 Mf eK. Проязводительность горелки по угольной пыли составляет около [c.117]

Ниже рассмотрены результаты разработки метода и аппаратуры дистанционного спектрохимического анализа аэровзвесей по неравновесным эмиссионным спектрам лазерной искры. Указанному вопросу посвящены публикации [26, 31, 36, 49—51]. [c.194]

В зависимости от условий службы, природы, формы и размеров защищаемого изделия в качестве оптимальных могут быть избраны методы получения покрытий из разных физических состояний веществ из парогазового состояния или аэровзвесей, расплавов или полурасплавов, жидких растворов или суспензий и шликеров, из пластичных паст или порошков и т. п. [c.3]

ОБРАЗОВАНИЕ ПОКРЫТИИ ИЗ ТВЕРДЫХ ВЕЩЕСТВ И ИХ АЭРОВЗВЕСЕЙ [c.90]

Разновидностью аэровзвесей следует считать направленный поток зерннсто-пудровых порошков. Будучи нанесены на изделия, методом напудривания, сухие порошки обычно подлежат оплавлению. Порошки большей частью наносят на изделия при помощи [c.92]

Активация поверхности 28, 58, 206 Анодирование электрохимическое 55, 56 плазменное 53 Ангобирование 64, <64 Аппараты лля напыления порошковые 69—73 проволочные 74, 75 стержневые 73—75 тигельные 69 Аэровзвеси 91, 92, 126 [c.291]

Требования безопасности. Токсично, при его переработке могут выделяться пары фенола (ПДК=0,3 г/мз), формальдегида (ПДК= = 0,5 мг/м ) и аммиака (ПДК=20 мг/м ), выделяет пыль (ПДК= = 6 мг/м ), СФП горюче пожаро- и взрывоопасные характеристики температура воспламенения — 410 °С температура са.мовоспламенения— 520 °С, нижний предел взрываемости аэровзвеси 15—22,7 г/м- [c.400]

Q , (а,) - вероятность снижения концентрации флегматизатора в горючем газе, паре, жидкости или аэровзвеси -го элемента объекта ниже минимально допустимой [c.55]

Снижение чувствительности объектов, окружающей и проникающей в них среды к зажигающему воздействию разрядов статического электричества следует обеспечивать регламентированием параметров производственных процессов (влагосодержание и дисперсности аэровзвесей, давление и температуру среды и др.), влияющих на IV ифлегматизацию горючих сред. [c.227]

Определение влияния структурно-энергетического состояния малых частиц на энергетические характеристики их аэровзвесей. [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...