П параметры пара начальные расчета

В табл. 3 приведены значения к. п. д. предельного регенеративного цикла перегретого пара по приближенным расчетам ЦКТИ, основанным на формуле (64), при различных начальных параметрах и противодавлении Рк =0,04 шпа, а также процентное отношение А величины ri, к к. п. д. цикла Ренкина С теми же параметрами пара. [c.62]

Результаты расчета сведены в табл. 5. Из анализа этой таблицы следует, что термический к. п. д. цикла Ренкина возрастает с повышением начальных параметров пара давления, температуры пере- [c.154]

Зависимость к. п. д. ПГУ от температуры перед газовой турбиной при различных параметрах пара представлена на рис. 18. Газовая ступень принята в расчетах с одним подводом тепла, без промежуточного охлаждения воздуха. При температуре газа 900° С к. п. д. ПГУ может достигать 46%. При более высокой начальной температуре (1100—1200° С) возможен к. П д. до 50% и выше. [c.36]

В расчетах принято температура гелия 800° С начальные параметры пара 170 ата, 565/565° С к. п. д. турбины и компрессора [c.63]

В предыдущем параграфе было выяснено, что повысить термодинамический к. п. д. цикла паросиловой установки можно путем повышения начального давления пара или повышения температуры его перегрева. Наибольшее повышение экономичности достигается одновременным увеличением обоих этих начальных параметров, а не только одного из них. Так, например, если средним начальным параметрам пара в 30 ата и 400° С соответствует термодинамический к. п. д. 0,367, то при высоких параметрах пара (90 ата и 480° С) термодинамический к. п. д. составляет 0,419. Таким образом, при переходе на высокие параметры пара со средних термодинамический к. п. д. цикла паросиловой установки увеличивается примерно на 14 /о. Расчеты показывают, что столь большой эффект в повышении экономичности с увели- [c.182]

Эксергетический к.п.д. ПГУ с турбинами К-800-240 и ГТ-60-750 ниже и составляет 40,65%. Уменьшение его объясняется более низкой начальной температурой пара, принятой в расчетах этого варианта. Наименьшее значение эксергетического к.п.д. имеется у варианта ПГ ЭТБ с высоконапорным парогенератором, что вызвано наличием утилизационной установки с турбиной ПТ-60-130/13, покрывающей собственные нужды блока пиролиза и имеющей докритические начальные параметры пара. Технико-экономические показатели представленных вариантов парогазовых энерготехнологических блоков приведены в табл. 1-9. [c.40]

Итак, мы установили, что повышение начальных параметров пара увеличивает к. п. д. ТЭЦ, но требует дополнительных затрат. В каждом отдельном случае вопрос выбора начальных параметров пара может быть окончательно решен только с помощью сопоставления технико-экономических расчетов, позволяющих суммировать влияние всех факторов. В настоящее время такие расчеты производятся по методике, разработанной Академией наук СССР [Л. 23]. [c.45]

Для расчета и выбора конструкции турбины задают номинальную-электрическую мощность турбогенератора Рэ, начальные параметры пара — давление ро и температуру /о температуру /пп и давление р п пара после промежуточного перегревателя давление отработавшего пара р2 рк), температуру питательной воды tп.в В большинстве случаев частоту вращения п также считают заданной величиной. [c.61]

Изменение термического к. п. д. цикла Рен-кина насыщенного пара ч с учетом и без учета работы питательного(и конденсатного) насоса приведено на фиг. 49, из которой видно, что к. п. д. имеет максимум при = = 350° С и = 170 ата в расчете принято, что р 0,04 ата, 1 — 2Ъ,(Ь° С.С повышением начальных параметров отклонение к. п. д. цикла Ренкина насыщенного водяного пара от к. п. д. цикла Карно увеличивается (фиг. 49, [c.77]

Принятые начальные и конечные параметры цикла из-за недопустимо высокой влажности пара в последних ступенях турбины не позволяют использовать наиболее простой цикл турбоустановки (без промежуточной сепарации влаги и без промежуточного перегрева пара), поскольку еще не разработаны эффективные устройства для удаления влаги из проточной части турбины. Применение промежуточного перегрева пара с использованием в качестве греющего острого пара или пара из отборов турбины оказывает двоякое воздействие на экономичность турбоустановки с одной стороны, происходит уменьшение влажности в ступенях турбины, расположенных после промперегрева, и уменьшение потерь от влажности пара, с другой стороны, снижается к.п.д. термодинамического цикла турбоустановки. Чтобы отдельно рассмотреть влияние схемы и параметров промежуточного перегрева пара на экономичность термодинамического цикла установки, были проведены расчеты для цикла с идеальной турбиной, в которой отсутствуют потери, связанные с влажностью пара, и ограничения по предельной влажности. Результаты расчетов даны на рис. 4.2. [c.84]

Остальные величины в этом уравнении можно считать известными. Параметры и р заданы начальное паросодержание было вычислено энтальпия жидкости при = 360° С и Рае = 200 ата равна = 417 ккал/кГ-, изобарная теплоемкость продуктов сгорания, отнесенная на 1 кГ сухих газов, вычисляется по формуле (П. 11). В нашем примере следует производить вычисление по средним теплоемкостям газа и пара, так как изменение температуры в процессе очень большое (от 2300° С до i , где в результате расчета равно 260° С). [c.77]

Влияние одного из параметров р , tf, и Рг на к. п. д. цикла Ренкина выявляется путем серии расчетов при неизменных значениях двух других параметров. Рассчитанные подобным образом зависимости даны на рис. 1.70 и 1.71. Из рис. 1.70 видно, что t]i растет с повышением ро, причем наиболее значительный рост происходит до ро 88,2 бар (90 кгс/см ). Затем этот рост несколько замедляется. Из этого же рисунка видно, что % при неизменных ро и Рз растет с увеличением начальной температуры Iq и тем интенсивнее, чем выше начальное давление пара. [c.120]

Расчеты показывают, что эффект повышения к. п. д. цикла с ростом начальной температуры пара U особенно велик, когда применяется пар высокого начального давления Рз. Поэтому для современных паросиловых установок характерно применение пара высоких начальных параметров — давления рз и" температуры tz. В настоящее время применяемая начальная температура tz достигает значений 500—565° С осваиваются температуры перегрева порядка 600° С и выше. [c.199]

Если перейти к более высоким начальным параметрам р, и <1 (точка Г), т. е. расширить пределы процесса, то в формуле (577) увеличатся и числитель, и знаменатель. Однако расчеты показывают, что числитель растет быстрее знаменателя, так что к. п. д. увеличивается. Это увеличение будет иметь место и при увеличении только одного из начальных параметров — давления или температуры перегрева. В обоих случаях средняя температура подвода теплоты растет, отвод же совершается при неизменной температуре. С ростом темпера-руры при неизменном начальном давлении р увеличивается температура подвода теплоты в перегревателе, а значит н на всем участке подвода теплоты, начиная от точки 3. С увеличением давления Рх при неизменной температуре (х средняя температура подвода увеличивается на всех трех участках — подогрева воды в котлоагрегате, превращения ее в насыщенный пар и перегрева пара — из-за более [c.281]

Алгоритм расчета подогревателя мазута секционного типа. Исходными данными для расчета являются марка мазута расход мазута мV начальная температура мазута 1 ,, С номинальная конечная температура мазута С давление греющего пара Па температура насыщения пара t , °С материал труб теплопроводность материала труб Вт/(м К) геометрические параметры секции число труб в одной секции п наружный диаметр труб м внутренний диаметр труб ( цц, м длина труб в секции Ь, м теплофизические характеристики конденсата плот ность р , кг/м теплопроводность Вт/(м К) кинематическая вязкость м /с удельная теплота парообразования г , Дж/кг. [c.397]

На рис. 15, б дана (по расчетам А. Н. Ложкина) зависимость к. п. д. ПГУ от избытка воздуха при начальной температуре газа 600—800° С. В расчетах приняты параметры пара 60 ата, 450° С, температура уходящих газов 110° С, минимальная разность температур в экономайзере 50° С. [c.33]

В этом можно убедиться также расчетом. Например, при начальных параметрах пара 35 ата, 435° G и давлении в конденсаторе 0,04 anta (/ = 28,6 С) к. п. д. цикла Ренкина [c.168]

Были проведены расчеты бинарного цикла с использованием калия в качестве рабочего тела цикла МГДП с ликвидацией паровой фазы перед входом в МГД-генератор конденсацией смешением. В качестве ПТУ принимался конденсационный блок К-500-240. Начальные параметры пара 240 ата и 560° С, конечное давление 0,035 ата. Промежуточный перегрев пара до 565° С производится при давлении 40/36 ата (от 320° С прп номинальной мощности), температура питательной воды 270° С, число подогревателей 8. К.п.д. устаповки по машинному залу т]° = 0,442 [7]. [c.40]

Следует заметить, что в табл. 10 величины экономического к. п. д. ртутно-водяных установок являются заниженными, так как в расчетах приняты к. п. д. ртутной турбины, полученные на первых ртутнопаровых установках По мере накопления опыта конструирования и эксплоатации ртутнопаровых турбин при тех же начальных параметрах ртутного пара могут быть достигнуты большие к. п. д. ртутно-водяных установок. [c.42]

Диаграмма Т—5. Диаграмма Т—5, предложенная Бельпе-ром и Гиббсом, впервые в русских учебниках по термодинамике была приведена в учебниках Радцига (1900), Мерцалова (1901), а затем и других учебниках по термодинамике. В большинстве случаев эта диаграмма вначале применялась для изображения рассматриваемых процессов и циклов, а затем, когда были построены масштабные диаграммы Т—х для водяного пара и других веществ, она стала применяться и для числовых расчетов, в основном относящихся к определению параметров тела. Но надо заметить, что диаграмма Т—5, даже в начальной стадии своего применения, использовалась для обоснования многих положений термодинамики. Так, например, в учебниках Радцига, Мерцалова и Саткевича посредством этой диаграммы выводится формула термического к. п. д. цикла Карно и показывается, что этот коэффициент будет больше термического к. п. д. любого обратимого цикла, взятого при тех же максимальной и минимальной температурах. Применяется диаграмма Т—5 в этих учебниках и при сравнении различных циклов. Впервые в учебнике Брандта (1918) была приведена масштаб-пая диаграмма Т—х (Стодола), построенная при условии, что теплоемкость газа есть величина переменная, зависящая от температуры. [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...