Кинетическая энергия струек

Карман электрофильтра 89, 217, 239, 242 Кинетическая энергия струек 239 Козырек 74, 216, 225, 236 Козырек — отражатель 215, 216 Колено 3, 15, 37, 47, 78, 193, 219 [c.346]

Несколько сложнее задача определения скоростного напора потока, так как в точках его живого сечения I—/ скорости частиц различны, поэтому будут различны и кинетические энергии струек. Кинетическая энергия потока представляет собой интегральную [c.51]

Истинная кинетическая энергия (сумма кинетических энергий струек) [c.82]

Значение истинной кинетической энергии потока жидкости, проходящей через сечение в единицу времени, т. е. мощность, можно получить просуммировав энергию элементарных струек жидкости, протекающей через элементарные площадки сечения АВ ( ) [c.16]

Однако следует иметь в виду то обстоятельство, на которое было указано в гл. 1 относительно подсасывающего эффекта отдельных струек, протекающих через отверстия перфорированной решетки. В равной степени это относится и к струйкам, выходящим из отдельных каналов пространственных решеток (трубчатых, хордовых, слоевых и др.). В случае, если выходные струйки обладают разной кинетической энергией (вследствие большей скорости или массы), то струйки, у которых энергия больше, будут подсасывать к себе струйки с меньшей энергией, увеличивая свою массу. В результате за решетками любой формы (как плоскими, так и пространственными) может установиться новая неравномерность профиля скорости. Такое явление должно иметь место и в сечениях за спрямляющей решеткой, помещенной непосредственно над перфорированной решеткой (рис. 3.5, г). [c.83]

Кинетическая энергия будет равна интегральной сумме кинетической энергии элементарных масс жидкости, протекающих через бесконечно малые площадки со струек в пределах всего живого сечения. [c.60]

Первый интеграл представляет собой сумму кинетических энергий всех элементарных струек, пронизывающих площадь живого се- [c.87]

Изложенная методика расчета дросселирования может быть распространена и на пакеты дроссельных решеток (см. рис. 4.9) при условии, что оси отверстий в соседних решетках смещены относительно друг друга в радиальных направлениях, благодаря чему обеспечивается полное гашение кинетической энергии паровых струек в зазоре между решетками. Однако при пакетной конструкции сказывается взаимное влияние решеток. Если это не учитывается, то снижается точность расчета. [c.178]

Определим действительную кинетическую энергию потока как сумму кинетических энергий отдельных струек [c.52]

Что касается градиента Ар /АЬ, то он находится из расчета потери энергии при выходах струек жидкости из мест сжатия в места расширения. Как известно, кинетическая энергия, потерянная струйкой жидкости или газа при внезапном расширении струи, равна кинетической энергии, соответствующей потерянной скорости (по теореме Борда — Карно). Следовательно, [c.32]

Штампованная решетка с козырьками при достаточно большом коэффициенте сопротивления (в данном случае при / = 0,16 и 100) резко улучшает распределение скоростей по высоте рабочей камеры. Вместе с тем наблюдается определенная неустойчииоеть потока. По случайным обстоятельствам, как показали, опыты, он перебрасывается сверху вниз (рис. 9.9, а) и обратно (рис. 9.9, б), аналогично тому, как это происходит на участке с внезапным расширением сечения. По тем или иным причинам вихревые образования в мертвых зонах канала подсасывают основную струю то в одну, то в другую сторону. С уменьшением относительной кинетической энергии струек, вытекающих из отверстий решетки (что достигается увеличением ее коэффициента живого сечения), весь поток становится более устойчивым. Этот результат был получен при установке другой ппампо-ванной решетки / с козырьками 2 при I = 0,19 ( р 50 (табл. 9.7). В этом случае распределение скоростей более равномерное и поток более устойчив (рис. 9.9, а). Большая устойчивость потока достигается также и в случае установки на штампованной решетке с /=0,16 удлиненных направляющих пластин (а=0,13Вц. табл. 9.7). [c.239]

В охладителях пара ЧЗЭМ, приведенных на рис. 2.16, 2.18 и 2.19, и им подобных между соседними дроссельными решетками располагается расширяющийся участок с большим углом раствора (около 35°). На этом участке происходит гашение кинетической энергии струек пара, вытекающих из предыдущей решетки. Хаотическое движе-ние струек, вытекающих из дроссельной решетки под различными углами к оси ОП, отрыв потока от стенки кинетического участка в связи с его большим углом раствора превращают весь объем между решетками в большую турбулентную область, которая является мощным источником генерации аэродинамического шума. Применение пакета шумоглушителей устраняет этот недостаток, причем в том же или даже меньшем пространстве располагается большее число дросселей, что способствует дополнительному снижению уровня шума. Дроссели в пакете [c.167]

Протекание жидкости через перфорированную пластинку (плоскую решетку) в пространство, не ограниченное стенками. Если поток равномерно набегает на перфорированную пластинку перпендикулярно ее поверхности, то струйки, вытекающие из отверстий, имеют одинаковые скорости и направление. Непосредственно за плоской решеткой жидкость движется отдельными свободными струйками, которые постепенно размываются и только на определенном расстоянии за решеткой сливаются в общую струю с максимальной скоростью на оси центральной струйкн (рис. 1.49, а, б). Каждая струйка за решеткой интенсивно подсасывает окружающую ее жидкость. При этом соседние струйки мешают притоку жидкости, увеличивающей присоединенную массу. Поэтому вокруг каждой струйки образуется циркуляция внутренних присоединенных масс (рис. 1.49, в), так что масса струек от выходного сечения О—О (х — 0) до сечения I—/ (х/с1 т- 5-т-8), где происходит слияние практически всех струек, остается постоянной. Только крайние струйки в случае неограниченной струи могут непрерывно подсасывать жидкость из окружающей среды, передавая ей часть кинетической энергии [40, 41 1. Так как увеличение массы центральных струек за счет окружающей среды затруднено, они начинают подсасывать соседние струйки. В результате все струйкн отклоняются к оси (рис. 1.49, в), и площадь поперечного сечения / -/ общего потока с массой, равной сумме масс всех струек, получается меньше начальной площади (сечения О—О), т. е. площади решетки. Согласно опытам [34], в этом сечении отношение средней скорости к максимальной = г ср/и г 0,7 при / =--== 0,03- 0,40. После суженного сечения поток расширяется по обычным законам свободных струй (см. выше) с увеличением общей массы за счет присоединенной массы из окружающей среды (см. рис. 1.49, а, в). На основании рис. 1.49, а а б относительное расстояние х/1/ Ек от решетки до самого узкого поперечного сечения общей струи, после которого она начинает расширяться, можно принять равным 0,6—0,7. [c.53]

При радиальном растекании узкой струи по фронту такой решетки наибольшими скоростями будут обладать центральные струйки, протекающие нормально или под небольшими углами наклона к поверхности решетки наименьшие скорости будут у промежуточных струек, которые почти полностью стелятся по фронтальной поверхности решетки. Кроме этого, центральные струйки будут иметь и большую массу, так как коэффициент заполнения сечения ( сжатия ) центральных отверстий при протекании через них струек нормально к поверхности решеаки получается наибольшим. Коэффициент заполнения сеченнй остальных отверстий уменьшается с увеличением угла наклона к фронтальной поверхности решетки т. е. с удалением от оси струи. Исключение составляют отверстия, расположенные вблизи стенки корпуса аппарата, у которой струйки изменяют свое направление нормально к решетке. В результате, струйки, выходящие из центральных каналов спрямляющей решетки, с большой кинетической энергией и массой будут подсасывать более слабые периферийные струйки, за исключением пристенных (рис. 3.5, г). Как видно из сравнения рис. 3.5, в и г, характер профиля скорости в последнем случае будет близок к характеру профиля скорости за перфорированной решеткой с меиьшпм значением ( р при отсутствии за ней спрямляюищй решетки. Так оно и должно быть, так как спрямляющая решетка устраняет влияние увеличенной радиальности растекания потока по фронту решетки и нет большого отличия в поведении струек, протекающих через отверстия решетки при больших и малых значениях р. [c.83]

Чтобы объяснить это явление, обратимся к эпюрам ос-редненных скоростей по сечению (на рис. 105 такие эпюры показаны для двух сечений). Нетрудно заметить, что условия движения для струек в основной толще потока и вблизи стенки неодинаковы. В основной толще потока струйки обладают значительной кинетической энергией, за счет которой и происходит указанный переход части кинетической энергии в потенциальную. Струйки же вблизи стенки вследствие малой скорости имеют весьма малую кинетическую энергию , поэтому движение частиц здесь вообще затруднено в направлении положительного градиента давления, т. е. в сторону от меньших давлений к большим. Может наступить момент, когда частицы в этих струйках остановятся и начнут двигаться в обратном направлении, несмотря на то что в основном потоке частицы продолжают двигаться вперед. Количество заторможенной жидкости между стенкой и основным потоком быстро увеличивается и область возвратного течения все больше расширяется, пока совсем не вытесняет транзитный поток от стенки. Так возникает указанный выше отрыв потока от стенки. [c.183]

Трехчлен р -f + yz имеет простой физический смысл. Первое слагаемое можно рассматривать как потенциальную энергию давления, приходящуюся на единицу объема, —как кинетическую энергию того же объема и ys — как потенциальную энер-. гию того же объема, происходящую от земного притяжения. Сумма этпх величин представляет собой полную механическую энергию единицы объема жидкости. В уравнении (13) записано, таким образом, что при установившемся двимсении идеальной, несжимаемой жидкости полная энергия единицы объема есть величина постоянная во всех сечениях одной и той же струйки. Для разных струек полная энергия единицы объема может быть разной. [c.65]

При переходе от уравнения Бернулли для элементарной струйки ( .60) к уравнению потока реальной жидкости необходимо учитывать распределение скоростей элементарных струек жидкости в пределах живого сечения потока. Поскольку распределение скоростей в потоке неизвестно, то в гидравлике принимают эти скорости одинаковыми, 1ю в слагаемое v42g вводят поправочный коэффициент а, учитывающий из.менение кинетической энергии вследствие неравномерности распределения скоростей в живо.м сечении потока. Коэффициент а называется коэффициентом кинетической энергии или коэффициентом Кориолиса и определяется опытным путем. Тогда уравнение Бернулли для потока реальной жидкости [c.26]

Торможение потока перед препятствием вызывает повышение давления, которое при дозвуковом течении распространяется вверх по потоку. Распределение давления перед плоским уступом показано кривыми 1 и 2 на рис. 15.8. Пограничный слой перед препятствием (до точки S) развивается в условиях положительного градиента давления. Происходящая при этом деформация профилей скорости в пограничном слое также показана на рис. 15.8. Наличие трения в пограничном слое приводит к уменьшению полного давления струек газа. Оставшейся кинетической энергии частиц газа, движущихся вблизи стенки, недостаточно для преодо- [c.379]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...