Зависимость ползучести от температуры

Рис. 15.8. Зависимость ползучести от температуры (а) и напряжений (5)

Зависимость ползучести от температуры 321 Задачи Коши 168 [c.490]

Рис. 3.44. Зависимость приведенной скорости установившейся ползучести от температуры облучения графита различных марок по данным разных авторов

После того как условный предел ползучести будет найден при нескольких температурах (не менее чем при трех), можно построить диаграмму зависимости предела ползучести от температуры. [c.472]

Экспериментально величины энергии активации и активационного объема определяют из данных зависимостей т от температуры, скорости деформации, параметров кривых релаксации и ползучести, [c.80]

Вид параметра можно определить, если воспользоваться известными зависимостями скорости ползучести от температуры и напряжения (3-1) и (3-2). В [Л. 9] показано, что [c.68]

Для определения зависимости скорости ползучести от температуры ири постоянной структуре предложен [29 ] дифференциальный метод испытаний. При этом в процессе ползучести резко, но на небольшую величину изменяют напряжение (рис. 3.20, а) или в процессе растяжения также резко и на небольшую величину— скорость деформации (рис. 3.20,6). Предполагают, что до и после резкого изменения напряжения или скорости деформации структура остается постоянной. Если эти дифференциальные испытания проводят в области установившейся ползучести при низком уровне напряжений, и если независимо от напряжения от, изменения Д< и величины деформации параметр а, определяемый уравнением [c.68]

Зависимость скорости ползучести от температуры [c.73]

Рис. 3.30. Зависимость времени До разрушения при ползучести от температуры (определена по данным рис. 1.И) i — сталь с 0.2 % С 2 - 2,25 Сг —1 Мо 3-18 Сг —а Ni

В гл. 1 излагаются необходимые сведения о механических испытаниях. Физическими носителями высокотемпературной пластической деформации являются дефекты решетки вакансии, дислокации, границы зерен кристаллов. Они вводятся в гл. 2. Гл. 3 посвящена общему рассмотрению зависимости скорости установившейся ползучести от температуры и приложенного напряжения. Приводятся и необходимые термодинамические соотношения. В гл. 4 описаны модели ползучести, контролируемой возвратом и термически активированным скольжением. Действие гидростатического давления, в особенности на вещество Земли — минералы и горные породы, — рассмотрено в гл. 5. [c.9]

Вводятся феноменологические параметры, выражающие зависимость скорости ползучести от температуры и напряжения. Кажущаяся энергия активации может меняться с температурой (график Аррениуса криволинеен), если действуют несколько параллельно протекающих или последовательных процессов. График зависимости логарифма скорости деформации пол- зучести от логарифма напряжения обычно заметно искривляется в широком диапазоне значений напряжения. При низких напряжениях он может быть аппроксимирован участками прямых (степенной закон ползучести), что становится невозможным при высоких напряжениях, когда зависимость скорости ползучести от напряжения может стать экспоненциальной, отражая зависимость кажущейся энергии активации от-напряжения. [c.91]

В простейшем (и наиболее распространенном) случае двух параллельно протекающих процессов зависимость скорости ползучести от температуры определяется выражением [c.95]

В случае двух последовательных процессов зависимость скорости ползучести от температуры дается соотношением [c.95]

ЗАВИСИМОСТЬ СКОРОСТИ ПОЛЗУЧЕСТИ от ТЕМПЕРАТУРЫ [c.41]

Одаой из наиболее важных (особенно о точки зрения инженерной практики) характеристик ползучести при гомологических температурах выше 0,4 является сильная зависимость скорости ползучести от температуры. Зависимость скорости ползучести от температуры общепринято описывать законом Аррениуса [c.41]

РИС. 3.1. Схема типичной зависимости кажущейся энергии активации ползучести от температуры. [c.42]

Значительно чаще других методов определения энергии активации ползучести применяется метод, заключающийся в нахождении зависимости скорости установившейся ползучести от температуры для разных приложенных напряжений при изотермических испытаниях. Как указывалось в разд. 1.4, анализ Хщ)та приводит к сомнению относительно существования установившегося состояния при ползучести вообще. Однако всегда можно найти мини- [c.45]

Как было показано в предыдущей главе, важной особенностью ползучести при 0,5 является сильная зависимость скорости ползучести от температуры. В случае дислокационной ползучести не менее важной и практически значимой характеристикой при таких гомологических температурах является также сильная зависимость скорости ползучести от приложенного напряжения. В этой главе обсуждаются эмпирические соотношения между скоростью ползучести и приложенным напряжением. [c.58]

Зная дискретные значения характеристик ползучести при раз -личных температурах, можно задать приближенные зависимости их от температуры, например, в виде полиномов третьей степени [48]. Так, для сплава ОТ-4, полагая /Сир непрерывно меняющимися во всем температурном диапазоне (400—550° С) функциями температуры и аппроксимируя их полиномами, имеем [c.87]

Остановимся на опытных данных, относящихся к зависимо-сти от температуры 6 величин условной начальной деформации 8о и минимальной скорости ползучести и . Эти величины характеризуют развитие деформации е с течением времени /, если в качестве кривых ползучести принять прямые линии е = ео + Мт -Кроме того, рассмотрим для металлов и сплавов опытные данные по влиянию температуры на время до разрушения 1г прн растяжении постоянным напряжением а/, отнесенным к единице площади начального поперечного сечения. [c.741]

Зависимость минимальной скорости деформации ползучести от температуры [c.322]

При обработке экспериментальных данных строят кривые стрела прогиба — время (см. рис. 188), стрела прогиба — изгибающий момент, сводные диаграммы зависимости пределов прочности, текучести и ползучести от температуры и т. д. [c.237]

Результаты опытов показали, что после снятия нагрузки образцы полиэтилена за счет упругости интенсивно восстанавливали форму, которую они имели до приложения нагрузки, причем следует отметить, что это явление наблюдалось даже в тех случаях, когда была приложена относительно большая нагрузка. Интенсивность восстановления формы и объема изделия из пластмассы увеличивается со временем и завершается полным восстановлением деформированного участка, если начальное напряжение не превышает приблизительно 5% от максимально допустимого. Кроме того, зависимость предела ползучести от температуры является приблизительно линейной в пределах температур от 21 до 48°, однако при более высоких температурах увеличение ползучести происходит очень быстро, особенно при повышенных напряжениях. Интенсивность изменения размеров полиэтилена при данном напряжении и температуре в значительной мере [c.133]

Проведение испытаний при различных температурах позволяет получить зависимость ст от температуры. Предел ползучести с ростом температуры снижается быстрее, чем предел текучести, поэтому начиная с некоторого значения температуры при расчетах необходимо учитывать не только предел текучести, по и предел ползучести. Для углеродистых сталей явление ползучести необ- [c.10]

Рис. 2.13. Параметрическая зависимость скорости ползучести от температуры

Для определения запасов термоусталостной прочности лопатки с покрытием необходимо иметь следующие исходные данные и материалы по режимам эксплуатации - данные технических условий по наработке на различных режимах за весь назначенный ресурс лопатки по температурным полям - температурные поля в лопатке при возможных термоциклических нагружениях по свойствам материалов - диаграммы изотермического деформирования материала лопатки и покрытия для нескольких значений температур из рабочего диапазона, кривые зависимости скорости ползучести от температуры для материалов лопатки и покрытия по экспериментальным данным - результаты испытаний корсетных образцов с покрытием при термоциклическом нагружении по программному обеспечению - программы расчетов кинетики НДС теплонапряженной бесконечной пластины с покрытием и деформирования корсетного образца при термо- [c.478]

Рис. 338. Предел прочности железа в зависимости от температуры испытания. Заштрихованы напряжения, вызывающие ползучесть

Результаты расчетов представлены на рис. 6.30 из этих графиков следует, что максимальные растягивающие тангенциальные напряжения возникают на внутренней поверхности блоков, при этом в блоках, более удаленных от центра активной зоны (№ 3 и 6), напряжения выше, чем в центральных (№ 4 и 5). Это можно объяснить, если учесть зависимость коэффициента ползучести от температуры с увеличением температуры выше 500° С ползучесть графита растет и, следовательно, напряжения релаксируют быстрее. Из рис. 6.30 следует, что внутренние радиационные напряжёния не превышают предела прочности графита на растяжение (л 60 кгс/см ), поэтому, очевидно, растрескивание блоков было вызвано внешними нагрузками, обусловленными давлением на них со стороны циркониевой трубы. Это подтверждается также тем, что блок № 6, хотя и испытывал максимальные радиационные напряжения, но не находился в контакте с трубой, не имеет трещин. [c.259]

Как было отмечено, при уменьшении скорости ползучести время до разрушения увеличивается между этими двумя параметрами суш,ествует обратно пропорциональная зависимость. В случае высокотемпературной ползучести чистого алюминия (см. рис. 3.25), когда время с учетом температурной поправки можно представить с помощью параметра 0 уравнение (3.29) 1, время до разрушения определяется зависимостью скорости ползучести от температуры и обратно пропорциональной температурной зависимостью ехр (AHJRT). При таком подходе с помощью метода Шерби—Дорна, являющегося одним из параметрических методов, перечисленных в табл. 3.1, можно оценить долговечность сплава при ползучести. Однако, как показано на рис. 3.9, параметр Ларсона—Миллера и параметр Мэнсона—Хаферда формально соответствуют случаю, когда энергия активации ползучести зависит от температуры. [c.78]

Несмотря на существенные различия (рис. 1.5), некоторые параметры ползучести, полученные при испытш1иях с постоянной нагрузкой, можно сравнивать с параметрами, полученными при постоянном напряжении. Речь идет о параметрах, характеризующих зависимость скорости ползучести от температуры и напряжения. [c.24]

Составление деформационных карт основано на применении уравнений, описывающих зависимость скорости ползучести от температуры и напряжения, Уравйения, обычно используемые для описания диффузионной ползучести чистых металлов и твердых растворов [уравнения (13.1) и (13,2)], очень хорошо теоретически обоснованы, но все же базируются на предположении, что границы зерен являются совершенными источниками и стоками вакансий. Однако, как было установлено, это предположение выполняется не всегда скорость ползучести может контролироваться испусканием и поглощением вакансий границами зерен или движением граничных дислокаций, как это имеет место Цри диффузионной ползучести дисперсионно и дисперсно упрочненных металлических материалов. [c.204]

В работе [20] приводятся экспериментальные данные по ползучести, а также построенный на их основе теоретический аппарат как линейной, так и нелинейной вязкоупругости для эпоксидно-.малеииовой композиции одного тина. Для возможности применения этого или какого-либо другого теоретического аппарата к конкретному материалу необходимы обширные экспериментальные данные по этому материалу. Однако если исходить из особенностей процесса нагружения эпоксидных компаундов, отмеченных в гл. I и 2, то можно прийти к выводу, что в инженерных расчетах литой изоляции нет острой необходимости в аппарате вязкоупругости. Действительно, в переходной области между высокоэластически.м и стеклообразным состояниями, где более всего проявляются реономные свойства компаундов, напряжения в изоляции весьма малы, т. е. они не могут вызвать существенных деформаций. Как показывают ТРХ, напряжения, опасные для прочности изоляции, имеют место при температурах значительно ниже температуры стеклования, при которых компаунд находится в застеклованном состоянии и ведет себя как упругое тело с ярко выраженным хрупким характером разрушения. Зависимость напряжений от температуры, согласно второму участку на ТРХ, можно считать линейной, причем рост напряжений начинается при Т=Тс и продолжается в области температур ниже Тс. [c.95]

Необходимость учета температурного фактора существенно зависит от металла. Типичными в этом отношении являются черные металлы. Если рассматривать прочность при различных температурах, не привлекая временной фактор продолжительного действия температуры, но иметь в виду возможную концентрацию напряжений в сварных элементах, то зависимость прочности от температуры схематично выразится (рис.2.3.1) двумя линиями линией 1, соответствующей прочности гладкого образца, и линией 2, относящейся к образцу е острым надрезом. Левая часть кривой 2 относится к так назьшаемой низкотемпературной хрупкости, когда металл очень чувствителен к концентрации напряжений. Б области, где эта хрупкость отсутствует, прочности гладкого и надрезанного образцов примерно одинаковы. При продолжительном действии температуры и нагрузки щюявдяется ползучесть металла, и прочность определяется пределом длительной [c.16]

Понижение предела текучести материала с ростом температуры вызывает увеличение ширины петли гистерезиса циклически стабильного материала, испытываемого при постоянной амплитуде напряжения, что при постоянстве его деформационной способности в рассматриваемом диапазоне температур приводит к уменьшению долговечности. Характер зависимости сопротивления ползучести от температуры является определяющим при сопоставлении долговечностей особенно в условиях низкочастотных испытаний с амплитудами напряжений, меньшими циклического предела пропорциональности. (Сказанное хорошо иллюстрируется йпытами, проведенными в условиях, исключающих протекание процессов ползучести. [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...