Формула вихревого сопротивлени

Формула вихревого сопротивления 360, 366 [c.395]

Учитывая (200), формулу для среднего значения силы вихревого сопротивления можно записать в виде [c.360]

Если бы переменные р, -ф, Г были нам известны для момента времени непосредственно перед отрывом одного из вихрей, то мы знали бы Л и Г, а следовательно, / и н, а по формуле (193) могли бы подсчитать вихревое сопротивление круглого цилиндра. Будем рассматривать математически сконструированное течение идеальной жидкости около цилиндра, как течение, которое реализует поле скоростей в области точки 2=21, соответствующее полю скоростей реальной маловязкой жидкости, в тот момент времени, когда бесконечно малое изменение циркуляции Г приводит к отрыву вихря 21 и он уносится внешним потоком. [c.365]

В 1950 г. А. И. Егоровым [2] была предложена формула для определения потери напора по длине дырчатого сборника круглого сечения с учетом конструктивных условий входа струй через отверстия в тонкой стенке трубы и вихревых сопротивлений, возникающих вследствие взаимодействия струй с потоком [c.14]

При испытании каждой схемы общее изменение пьезометрического напора на дырчатом участке трубы замеряли с учетом дополнительных потерь напора на вихревые сопротивления (рис. 47), а изменение напора на том же участке без учета вихревых сопротивлений вычисляли по соответствующим формулам в предположении Ср(м) = 1 Выражение коэффициента вихревых сопротивлений находили в форме j = /(8 ) для трех характерных условий взаимодействия турбулентных струй с транзитным потоком. [c.87]

В книге дан обзор существующих приближенных приемов гидравлических расчетов трубчатых распределительных систем, изложены теоретические основы нового, более точного метода расчета распределения воды трубчатыми системами с учетом поперечной циркуляции и вихревых сопротивлений, сделан вывод основных расчетных формул для определения потерь напора для различных схем распределения воды дырчатыми трубами, освещены результаты экспериментальных исследований по определению значений некоторых параметров, входящих в расчетные формулы, приведены общие рекомендации и примеры расчета трубчатых распределительных систем. [c.2]

Принцип действия магнитоиндукционных успокоителей такой же, как у регуляторов с торможением вихревыми токами (см. 31.8). Вихревые токи возникают в подвижной части при взаимодействии с магнитным полем постоянного магнита. Успокоитель (рис. 33.6) состоит из постоянного магнита 1 и движущегося в его зазоре металлического сектора 2, связанного с подвижной системой прибора. Зазор между полюсами магнита и поверхностью сектора не менее 0,5 мм. Для получения большого момента торможения применяются успокоители с несколькими магнитами. Коэффициент сопротивления в Н-см-с/рад определяют по формуле [c.415]

При протекании через местное сопротивление в потоке возникают деформации эпюры скоростей, отрывы и вихревые зоны, которые могут распространяться как вверх, так и вниз по течению. В связи с этим, если величины вычисляют по формулам, установленным для изолированных местных сопротивлений, то применение принципа сложения потерь согласно (6-9) будет правомерным лишь в том случае, когда местные сопротивления не влияют друг на друга, т. е. разделены участками движения со стабилизированным распределением скорости В противном случае два или более местных сопротивления следует рассматривать как одно сложное, и для него должны быть установлены специальные расчетные зависимости. [c.153]

Для случая кавитационного обтекания круглых дисков, при Сх = 0,82 коэффициент сопротивления вихревых трубок в формуле (VI.2.21) аппроксимируется зависимостью [c.225]

Чтобы объяснить возникновение местных потерь, нужно непосредственно наблюдать явление. Как видно из рис. 81, на участке С—2 наряду с основным течением четко различается область вихревого движения (на рис. 81 она обозначена S). Скорости движения частиц в этой зоне значительно меньше, чем в основном потоке. Это и обусловливает в соответствии с формулой (6) появление значительных касательных напряжений и отвечающих им сил сопротивлений. Работа этих сил осуществляется за счет кинетической энергии суженной части потока, которая вследствие действия вязкости необратимо переходит в тепло. Поэтому давление в сечении 2—2 за местным сопротивлением полностью не восстанавливается (хотя скорости в этом сечении такие же, как и в сечении I—/) и меньше давления pi. [c.133]

Чтобы обеспечить заполнение сечения на выходе жидкостью (воздухом) такого насадка, его длина должна быть не менее трех диаметров. Картина явления здесь аналогична входу в трубу (рис. 135, б). Заштрихованная вихревая зона является источником существенных местных потерь энергии, вследствие чего коэффициент скорости ф (определенный по скорости на выходе) оказывается значительно меньшим 1. Если принять коэффициент сопротивления, как при входе в трубу, = 0,5 и коэффициент Кориолиса на выходе 2 = 1. по формуле (274) получим [c.240]

При п = со функция /i (я), характеризующая активное сопротивление, максимальна. Для большинства сталей при //>Якр число п близко к 10, а /j (/г) = 1,322. Принимая п = оо, мы, упрощая расчетные формулы, учитываем также потери на гистерезис, составляющие 1—-4 % потерь на вихревые токи, которыми при выводе формул пренебрегаем. [c.31]

Увеличение длины насадка до 1/d >1,5 приводит к стабилизации процесса истечения. Вихревая область полностью замыкается на стенке, н струя заполняет все выходное сечение насадка коэффициент сжатия ее в выходном сечении равен единице. Коэффициент расхода насадка при бескавитационном течении является функцией его относительной длины и числа Рейнольдса, С увеличением относительной длины насадка коэффициент расхода уменьшается в связи с возрастанием потерь на трение по длине с увеличением числа Рейнольдса коэффициент расхода возрастает, т. к. коэффициент сопротивления при этом уменьшается. Обычно зависимость ц = f(l/do, Re) представляется в виде экспериментальных графиков или эмпирических формул. [c.112]

Исследования показывают, что расчет сопротивления для этого случая по общим формулам для установившегося движения вносит значительную погрешность, которая для труб большого диаметра может достигать значений 30%. Поправочные коэффициенты для расчетных формул устанавливаются экспериментально, однако для приближенной оценки часто применяют вместо кинематического коэффициента вязкости коэффициент вихревой вязкости Vg. [c.73]

Сопротивление давления. Исходные уравнения теории сопротивления давления. Струйная теория. Метод Леви-Чивита. Пластинка под углом к потоку. Формула Релея и ее сравнение с данными эксперимента. Вихревая теория сопротивления. Формула Кармана. [c.214]

Уточним еще собственное электрическое сопрогивление этого излучателя. Если излучатель заторможен, он представляет собой катушку индуктивности с ферромагнитным сердечником, обладающую индуктивным сопротивлением и сопротивлением омических потерь, потерь на вихревые токи и 1на перемагничивание. Эти сопротивления могут быть рассчитаны по формулам электротехники. [c.174]

Надежность движения потока в опускных трубах. Нормальное поступление воды в опускные трубы может нарушиться при захвате вместе с водой пара из барабана, появлении в трубах пара вследствие образования вихревых воронок над кх входными сечениями, а также при закипании воды в обогреваемых опускных трубах. Наличие пара в опускной системе уменьшает массу среды в ней и может рассматриваться как дополнительное сопротивление циркуляционного контура. Уменьшение давления среды в опускных трубах, Па, при наличии в ней пара определяется по формуле [c.236]

Заметим, что полученная теоретическая формула дает значение сопротивления, в два раза меньшее действительного, хотя распределение давления по передней части пластинки близко к опытному. Объяснение этого факта лежит в неучете вихревых явлений в мертвой зоне" (рис. 82 в), уменьшающих среднее давление на тыльную часть пластинки и тем самым увеличивающих сопротивление. [c.266]

Подставляя это выражение в формулу (6) и используя формулу (7), мы получим формулу Кармана для сопротивления, которое обусловлено появлением вихревого следа [c.362]

Сила L перпендикулярна к скорости V и является подъемной силой, а сила D —силой сопротивления. Точность этих результатов тем лучше, чем больше радиус с( ры S. Они представляют собой обобщение теоремы Кутта — Жуковского для невязкой жидкости и формулы Филона ) для плоского движения вязкой жидкости. Здесь Г —векторная циркуляция по поверхности 2, обусловленная скоростью qt, а / — приток жидкости в вихревой след, обусловленный скоростью q4. [c.560]

При определении прямого сопротивления вихревой камеры можно воспользоваться полученными ранее формулами для оценки обратного сопротивления сопловой камеры. Такой подход является правомерным, так как явления, возникающие в вихревой камере при течении в прямом направлении, аналогичны явлениям, имеющим место в сопловой камере при течении через нее жидкости в обратном направлении. [c.268]

Действительно, прямое сопротивление вихревой камеры складывается из сопротивлений выхода, расщирения в камере и входа в тангенциальное сопло. Таким образом, коэффициент прямого сопротивления ( вк)пр вихревой камеры можно вычислять по формуле [c.268]

Таким образом, используя формулы (364), (365) и график, представленный на рис. 121, а, по уравнению (363) можно вычислить коэффициент ( вк)пр прямого сопротивления вихревой камеры. [c.268]

Таким образом, для определения коэффициентов сопротивления нужно использовать формулы, полученные применительно к тройникам, у которых сумма площадей прямого прохода и бокового ответвления больше площади сборного рукава. Коэффициент гидравлического сопротивления выхода потока питания в вихревую камеру в принятых обозначениях запишется [c.310]

Формула (202) была впервые получена ТЬ. у. Кагтап в 1911 г., мы будем называть ее формулой вихревого сопротивления Кармана. [c.360]

Минимальное сопротивление соответствует эллиптической нагрузке крыла. У равномерно нагруженного винта распределение нагрузки по размаху круговое (частный случай эллиптического). При больших скоростях полета вихревой след винта сильно скошен и располагается почти в плоскости диска, как у крыла. Кроме того, формула индуктивного сопротивления получена путем анализа течения в дальнем следе крыла (в плоскости Треффца), так что она справедлива при любом удлинении. Таким образом, формула о = Г/(2рЛУ) приемлема для скорости, [c.133]

Если в формулу (203) подставить I и и, определенные из эксперимента, тогда вычисленные значения Сх вихр хорошо согласуются со значениями Сх вихр, определенными непосредственны-ми замерами сил лобового сопротивления на аэродинамических весах. Следовательно, формула Кармана (203) схватывает правильно суть явления, но нуждается в дополнительных соотношениях, устанавливающих связь геометрических параметров контура с кинематическими и геометрическими параметрами шахматной системы вихрей. Пользуясь аналогией, можно сказать, что формула Кармана (203) играет в теории лобового сопротивления (построенной в рамках представлений идеальной жидкости) ту же роль, что и формула Н. Е. Жуковского в теории подъемной силы. Мы указывали, что практическое значение формула Жуковского обрела лишь тогда, когда был указан прием определения циркуляции присоединенного вихря, т. е. формулирована гипотеза Жуковского о конечности скорости частиц жидкости у задней острой кромки профиля крыла. Построение соответствующих физических гипотез, позволяющих прилагать теорию вихревого сопротивления к решению конкретных [c.361]

Выражение (8.П.9) совпадаете формулой (6.4,16) лля коэффициента индуктивного вихревого сопротивления крыла конечного рйзмаха (при условии, что 6 = 0). Таким образом, +)нзическая природа силы сопротивления, возникающей при обтекании треугольного крыла с дозвуковыми передними кромками, обусловлена индукцией вихрей, образующихся за этим к р ы л о м. В соответ-306 [c.366]

Из сравнения (2. 7. 17) с формулой для коэффициента сопротивления сферического нузырька (2. 3. 32) видно, что деформация его поверхности увеличивает сопротивление пузырька потоку жидкости пропорционально (в гинейном приближении) числу We. С ростом числа We форма поверхности пузырька может значительно отклоняться от сферической. Экспериментальные исследования [24] показывают, что в этом случае за пузырьком обра зуется гидродинамический след, в котором происходят вихревые течения жидкости (рис. 19). Теоретический анализ движения больших газовых пузырьков в жидкости очень сложен. Однако, используя упрощенную модель такого течения, можно определить соотношение, связывающее скорость подъема пузырька с радиусом кривизны его поверхности вблизи точки набегания потока. Эта задача впервые была решена в работе [24]. Рассмотрим носта-новку и решение этой задачи. Выберем систему координат так, как это показано па рис. 20. Предположим, что верхняя поверхность пузырька является сферической с радиусом кривизны Я. Нижнюю поверхность пузырька будем считать плоской. [c.69]

Таким образом, цилиндр крылового профиля в зависимости от его положения в потоке может быть удобо- или неудобообтекаемым телом. В первом случае его сопротивление давления мало и сила лобового сопротивления почти полностью определяется вторым слагаемым в формуле (10.4), т. е. сопротивлением трения. Во втором случае, наоборот, сопротивление давления велико, а трение в большинстве случаев пренебрежимо мало. Применяя уравнение количества движения, можно показать, что сопротивление давлен ния тем меньше, чем меньше ширина гидродинамического следа (вихревой зоны за телом). Поэтому удобообтекаемыми могут быть только такие тела, которые имеют заостренную или тонкую заднюю кромку. Для них при безотрывном обтекании теоретическая ширина следа равна нулю. [c.393]

Соотношение (1-7-34) аналогично формуле (1-5-77), полученной метбДЬм молекулярно-кинетической теории. Качественные соотношения для границы твердого тела с текучей средой вихревой структуры также аналогичны выводам из решений уравнений ггсимметричной гидродинамики. Эти результаты сводятся к следующему. Отклонение от результатов классической (симметричной) гидродинамики тем больше, чем меньше линейные размеры системы. Неклассические результаты можно получить,, если в формулах обычной гидродинамики (количество вытекающей-жидкости из труб, силы сопротивления, вязкость) заменить истинный размер на эффективный эф( эф = + Д). где А определяется свойством жидкости. Последнее равнозначно тому, что, сохраняя размеры системы (/ = onst), мы принимаем условия скольжения жидкости у поверхности твердого тела. [c.55]

Из формулы (4-32) следует, что Звуковая мощность аэродинамического шума вихревого происхождения пропорциона льна шестой степени скорости потока и квадрату геометрических размеров. Величина k уменьшается с уменьшением лобового сопротивления [c.106]

Дженни, Олсон и Лендгриб [J.10] сравнили несколько методов расчета аэродинамических характеристик на режиме висения а) простые формулы с равномерной скоростью протекания и постоянным коэффициентом сопротивления, б) элементно-импульсную теорию, в) вихревую теорию Голдстейна — Локка, г) численное решение с неравномерной скоростью протекания без учета и с учетом поджатия следа (в последнем случае структура следа была заранее задана по экспериментальным данным). Обнаружилось, что классические методы и численное решение без учета поджатия следа завышают величину потребной мощности на висении, причем ошибка возрастает с увеличением нагрузки лопасти Сг/а (а также с увеличением концевого числа Маха и коэффициента заполнения и уменьшением крутки). Ошибки были объяснены тем, что не учтено под-жатие спутной струи или, другими словами, не принята во внимание действительная форма концевых вихрей. На нагрузку лопасти сильное влияние оказывает концевой вихрь, сходящий с предыдущей лопасти, т. е. нагрузка в значительной степени зависит от положения этого вихря по радиусу и вертикали относительно лопасти. Влияние вихря заключается в увеличении углов атаки внешних (для вихря) сечений лопасти и уменьшении углов атаки внутренных сечений. При умеренных (0,06 Ст/о 0,08) и больших нагрузках лопасти вихрь может вызвать срыв в концевой части, а значит, ограничить достижимую нагрузку концевой части и увеличить ее сопротивление, снизив тем самым эффективность несущего винта. Так как в концевой части лопасти нагрузка максимальна, аэродинамические характеристики винта в сильной степени зависят от характера обтекания концевых частей, а следовательно, от небольших изменений положения вихря (а также изменений профиля и формы лопасти в плане). Эффекты сжимаемости тоже играют важную роль, так как число Маха на конце лопасти максимально. Если бы сжимаемость воздуха и срыв не сказывались, влияние концевых вихрей на распределение нагрузки было бы еще сильнее, но эти факторы действуют взаимно исключающим образом. Если поджатием следа пренебречь, то все сечения лопасти становятся внутренними для вихря и он нигде не увеличивает углов атаки. При использовании схемы распределенной по следу завихренности или даже более простых схем влияние концевых вихрей вообще нельзя оценить. Таким образом, уточнение формы следа является решающим моментом в усовершенствовании методов расчета амодинами-ческих характеристик винта на режиме висения. Положение концевого вихря по радиусу и вертикали относительно следующей лопасти, к которой он подходит очень близко, имеет [c.99]

Для промежуточных скоростей полета строгое теоретическое обоснование полученных формул отсутствует. Однако аэродинамические характеристики несущего винта, рассчитанные по этим формулам, хорошо согласуются как с экспериментальными данными, так и с результатами расчетов по вихревой теории. Поэтому указанные формулы можно считать приемлемыми во всем диапазоне скоростей полета. В выражении Р = 7(l/sina + у). слагаемое Tv определяет индуктивную мощность, а слагаемое JFsina — мощность, затрачиваемую на подъем по вертикали и на продвижение вертолета вперед (преодоление вредного сопротивления). Как и в случае вертикального полета, это соотношение можно представить в безразмерном виде Р/Рв = = P/ Tvb) = F(sin а -f v)/Vb, где по-прежнему vl = Г/(2рЛ). Индуктивная скорость определяется выражением [c.135]

Фактически, ввиду парадокса Даламбера, этот результат ме-Яве интересен сам по себе, а интересен в качестве иллюстрации важного метода. Однако приведенные рассуждения равным образом применимы к течениям Жуковского ( 8), к следам ) Кирхгофа ( 39), к течениям Гельмгольца — Бриллюэна ( 47) и к теории вихревых дорожек Кармана ( 56). Принцип инерциального моделирования справедлив также для примитивной ньютоновой кинетической теории сопротивления воздуха и для квазиэмпирической формулы Эйлера, выражающей лобовое [c.141]

Известно, что еще в 1910 г. С. А. Чаплыгин пришел к вполне законченным общим представлениям о вихревой системе крыла конечного размаха, а в 1913 г. ему удалось преодолеть математические трз дности и дать основные формулы подъемной силы и индуктивного сопротивления. Примерно в то же время (начиная с 1912 г.) Н. Е. Жуковский создал свою вихревую теорию винта, содержавшую как частный случай вихревую теорию крыла конечного размаха. Однако ни Чаплыгин, ни Жуковский не выпустили специальных публикаций по теории крыла конечного размаха это дало возможность зарубежным ученым приписать приоритет создания общей теории крыла конечного размаха немецкому аэродинамику Л. Прандтлю, опубликовавшему свою теорию значительно позднее. [c.33]

Применяя теорему об изменении количества движения, Карман вывел формулу для лобового сопротивления тела, происходящего от вихревой дорожки . Эта формула имеет такую же структуру, как и общая формула (9), выведенная методом импyw ь oв, с тою [c.604]

Следует отметить, что кроме необходимости в экспериментальном определении величин, входящих в теоретическую формулу, теория лобового сопротивления, данная Карманом, имеет и другие недостатки. Она относится только к неудобообтекаемым телам, определяет не полное лобовое сопротивление, а только часть его, происходящую от вихревой дорожки, и, кроме того, относится к весьма ограниченному диапазону чисел Рейнольдса. Как же указывалось ранее, устойчивые вихревые дорожки за неудобо-обтекаемыми телами наблюдаются только при числах Рейнольдса, не превосходящих приблизительно 2500. При больших значениях числа Рейнольдса движение жидкости в спутной струе становится турбулентным непосредственно за телом, вихри вследствие турбулентного перемешивания очень быстро диффундируют в окружаю-п(ую жидкость, так что, едва boshhkhj b, они тотчас же затухают. [c.605]

При питании намагничивающей катушки электромагнитного аппарата переменным током происхадит перемагничиванне сердечника и магнитопровода синхронно с его частотой. При этом дополнительно к омическому возникает индуктивное сопротивление катушки и добавляются потери на гистврез1и1с и вихревые токи. При частоте 50 Гц индуктивное сопротивление обычно в 10—20 раз превышает ом ичеокое. Индуктивность к определяют по формуле [c.116]

Для конкретных закручивателей вихревых горелок (улиточного, тангенциального или аксиального лопаточного) параметр крутки получается как функция геометрических параметров закручивателя (см. выше) [7]. При выборе оптимальной конструкции завихрителя следует учитывать затраты на дутье. Экономичность закручивающего устройства по затратам на дутье принято оценивать коэффициентом гиравлического сопротивления, который рассчитывается по формуле [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...