Теплоотдача в прямых трубах

В змеевиковых трубах теплоотдача в закризисной зоне имеет ряд особенностей по сравнению с теплоотдачей в прямых трубах. Вследствие неравномерностей возникновения кризиса по периметру сечения змеевика и влияния центробежной силы наблюдаются большие изменения коэффициента теплоотдачи по периметру труб и как следствие этого большие градиенты температуры по углу. Эффекты неравновесности в закризисной зоне змеевиковых труб меньше, чем в закризисной зоне прямых труб при идентичных параметрах. Расчетная формула имеет вид [c.66]

Теплоотдача в вынужденном потоке жидкости (вынужденная конвекция). 1. Теплоотдача в прямой трубе. Турбулентное движение. [c.492]

В пароперегревательной зоне теплоотдача в прямых трубах рассчитывается по формулам для газов, а в змеевиковых перегревателях пара — по соотношению [5] [c.144]

Можно показать, что при числах Рг, характерных для воды, уравнение (9-21) хорошо аппроксимируется уравнением (9-38). Мак Адамс [Л. 30] на основании опытных данных, полученных с воздухом, рекомендует для расчета среднего коэффициента теплоотдачи в изогнутых трубах умножать коэффициент теплоотдачи в прямой трубе на величину l+3,5(ra/-R). Разница между этими двумя рекомендациями незначительна. [c.240]

Формула (14.38) применима для расчета теплоотдачи в прямых трубах. При течении жидкости в изогнутых трубах за счет центробежных сил возникает добавочное завихренное движение. С увеличением радиуса кривизны изогнутой части трубы влияние центробежного эффекта уменьшается и в пределе (при =сх5) оно исчезает (прямая труба). Наличие центробежного эффекта приводит к увеличению теплоотдачи. Расчет теплоотдачи в изогнутых трубах производится по формулам для прямой трубы с последующим введением в качестве сомножителя поправочного коэффициента который определяется следующим соотношением [c.309]

Теплоотдача в прямой трубе. Турбулентное движение. [c.585]

Для определения среднего по длине коэффициента теплоотдачи при ламинарном режиме течения жидкости в прямых трубах академик М. А. Михеев рекомендует следующую расчетную формулу. [c.429]

Зависимости Ке кв и Ке"кр выделяют три области (см. рис. 19.11). При Ке<Ке кр (область I) режим течения ламинарный вторичная циркуляция отсутствует коэффициент теплоотдачи определяется по формулам для ламинарного режима при течении в прямой трубе. Если Ке>Ке кр (область II), режим течения ламинарный при наличии вторичной циркуляции, то в этом случае коэффициент теплоотдачи рекомендуется определять по формуле (19.37), как для турбулентного режима. При Ке>Ке"кр (область III) режим течения турбулентный с вторичной циркуляцией коэффициент теплоотдачи рекомендуется определять по формуле (19.37) с поправкой визг [c.304]

Формула описывает среднюю теплоотдачу в прямых гладких трубах при (//й()>50. За определяющую здесь принята средняя температура жидкости в трубе, а за определяющий размер — внутренний диаметр. Число Ргс выбирается по средней температуре поверхности стенки. [c.215]

Расчет теплоотдачи в изогнутых трубах производится по формулам для прямой трубы с последующим введением в качестве сомножителя поправочного коэффициента ед, который для змеевиковых труб определяется соотношением [c.86]

Изогнутые трубы (змеевики). При турбулентном течении в изогнутых трубах (змеевиках) вследствие закрутки потока за счет вторичных течений увеличивается перемешивание, и коэффициенты теплоотдачи выше, чем в прямых трубах. Переход ламинарного течения в турбулентное в изогнутых трубах происходит при Re p = 2-10 (d/D) . [c.52]

При вязкостном режиме течения капельной жидкости в прямых трубах расчет теплоотдачи производится по формуле МЭИ [39] [c.214]

В более сложных каналах, например в спиральных трубах (змеевиках), возникают вторичные течения и теплоотдача увеличивается. Ламинарное течение переходит в турбулентное при меньших Re, чем в прямых трубах [c.129]

Сопоставление выражения (4.16) с соотношением для коэффициента теплоотдачи к ДФС при развитом поверхностном кипении в прямых трубах [57] [c.55]

Начиная с плотностей теплового потока порядка 1 10 Вт/м , коэффициенты теплоотдачи в змеевике становятся выше, чем в прямой трубе. [c.55]

В работе [74] В. М. Боришанским было предложено для расчета коэффициента теплоотдачи при течении парожидкостного потока в прямых трубах и кольцевых каналах соотношение, справедливое для широкого класса веществ, в том числе и органических. [c.67]

Анализ экспериментальных данных по интенсивности теплоотдачи при течении насыщенного парожидкостного потока в змеевиках свидетельствует, что она подчиняется тем же закономерностям, что и при течении в прямых трубах. Так, в работах [23, 40, 56, 69] было показано, что при низких значениях величины х (для воды порядка 0,3) коэффициент теплоотдачи не зависит от [c.67]

Теплоотдача в прямой круглой трубе при Ю1 [c.101]

Теплоотдача в прямой круглей трубе при Рг < I [c.104]

При вязкостном режиме течения капельной жидкости в прямых трубах и каналах постоянного сечения по длине расчет теплоотдачи производится по формуле МЭИ [Л. 34] [c.290]

Расчет теплоотдачи при турбулентном течении теплоносителей с числами Рг 0,7 в прямых трубах эллиптического, прямоугольного и треугольного сечения, а также при продольном обтекании пучков труб (или стержней) можно приближенно производить по уравнениям (2-97) и (2-99), В этом случае вместО диаметра круглой трубы в уравнении (2-97) и (2-99) подставляется эквивалентный диаметр do = —. [c.171]

Несколько иной вид имеет критериальное уравнение для газов. Теплоотдачу в прямых гладких трубах рассчитывают по формуле [c.47]

В результате анализа и обобщения большого количества опытных данных М. А. Михеевым предложена универсальная формула для конвективной теплоотдачи при развитом турбулентном движении теплоносителя (Ке > 10 ) в прямых трубах и каналах [c.58]

Зона перегрева пара. С учслпчснием температуры стенки коэффициент теплоотдачи снпиеается в основном в связи с уменьшением Ср и Рг в пристенном слое. Расчет теплоотдачи в прямых трубах ведется по формуле [c.67]

Соотношение между теплоотдачей в изогнутой трубе с теплоотдачей в прямой трубе Иешке даёт формулой [c.493]

Приведенные формулы получены для воды и распространяются только на да.апазоны исследованных геометрических и режимных параметров. Для получения соотношения, справедливого для расчета интенсивности теплоотдачи в широком спектре режимов двухфазных течений на испарительном участке ЗПГК, сначала проанализируем закономерности гидродинамики и теплообмена на аналогичном участке прямотрубного парогенерирующего канала. В предыдущем параграфе было показано, что в змеевиках реализуются те же режимы двухфазного течения, что и в прямых трубах. Так как закономерности гидродинамики и теплоотдачи в прямых трубах изучены гораздо полнее, чем в змеевиках, то их предварительный анализ способствует более глубокому пониманию механизма теплоотдачи при аналогичных условиях в змеевиках. [c.66]

В змеевиках действие центробежного эффекта распространяется на всю длину трубы. В поворотах же и отводах лрямых труб центробежное действие имеет лишь местный характер, но его влияние распространяется и дальше. В последующем за поворотом в прямом участке трубы теплоотдача должна быть несколько больше, чем до поворота, и затем уменьшаться до значений, соответствующих теплоотдаче в прямых трубах. В настоящее время нет данных для учета этого эффекта. [c.208]

Более интенсивно, чем в прямых трубах, протекает процесс теплоотдачи в изогнутых тру15ах (змеевиках). Для вычисления коэффициента теплоотдачи при турбулентном движении в змеевике можно использовать соотношение а,м = а(1 -1- где аз —коэффициент теплоотдачи в изогнутой трубе а — коэ ициент теплоотдачи в прямой трубе, вычисленный по формуле (13.20) й — диаметр трубы К — радиус змеевика. [c.165]

При течении жидкости в изогнутых трубах (змеевиках) коэффициент теплоотдачи увеличивается из-за вторичной циркуляции жидкости под воздействием центробежных сил. Расчет коэффициента теплоотдачи в таких трубах выполняется по формулам, полученным для прямых труб, но найденное значение коэффициента теплоотдачи умножается на поправочный коэффициент = 1 4-+ J7dlR, где й — диаметр трубы Р —радиус змеевика. [c.210]

Теплоотдачу при течении по змеевикам рассчитывают путем введения в формулы для прямых труб поправочного коэффициента Сг,, который превышает единицу и тем более, чем меньше радиус витка R по сравнению с внутренним диаметром трубы d. Интенсификация теплоотдачи объясняется тем, что в изогнутых трубах возникают вторичные течения, накладывающиеся на основное движение вдоль оси трубы. Ядро потока, движущееся наиболее быстро вниз по течению, отбрасывается из-за центробежного эффекта наружу и заставляет медленные слои вблизи внешней стороны закругления перемещаться вдоль стенок к его внутренней стороне, т. е. в сторону центра кривизны. Таким образом, в поперечном сечении трубы возникает парный вихрь, и течение перестает быть осесимметричным. Дополнительный эффект перемешивания даже при развитом турбулентном режиме обусловливает заметное увеличение коэффициента теплоотдачи (и гидродинамического сопротивления), но, разумеется, еще более резко этот эффект проявляется при малых числах Рейнольдса. Необходимо иметь в виду, что критическое значение Re, определяющее переход к развитому турбулентному режиму, в змеевиках выше, чем в прямых трубах. Так, согласно [2, 3], где содержатся подробности по вопросу о змеевиках, для R/d = 3 и 12 ReKp соответственно равны 11500 и 7000. [c.127]

В расчетно-теоретических [ПО, 121, 125, 130, 131] и экспериментальных исследо аниях, обзор которых дан в [ПО], показано, что интенсивность теплоотдачи в змеевиках благодаря воздействию на поток вторичных макровихревых течений выше, чем в прямых трубах. Кроме того, макровихревые течения приводят к изменению интенсивности конвективной теплоотдачи по периметру трубы ЗПГК от минимального значения у внутренней (по отношению к оси навивки змеевика) образующей до максимального у наружной. Однако для проектирования парогенератора прежде всего необходимы данные о средних по периметру трубки змеевика коэффициентах теплоотдачи, зависимости для определения которых рассматриваются ниже. [c.51]

В прямотрубных теплообменных аппаратах расчет теплоотдачи на входном участке с неустановившимся режимом течения производится по соотношениям, учитывающим зависимость коэффициента теплоотдачи от относительного расстояния lfd вниз по потоку от входа в трубу. В змеевиках протяженность входного участка с переходом от ламинарного с макровихрями к турбулентному режиму течения сокращается [137]. Для обоих режимов она гораздо меньше, чем в прямых трубах [121, 124, 125, 131, 137]. Оценки, выполненные Мори и Накаяма в [131 [, показали, что соотношения для значений коэффициентов теплоотдачи, полученные на участках с полностью развитыми полями скоростей и температуры, могут с достаточной степенью точности использоваться при расчетах средней интенсивности теплоотдачи в змееви- [c.51]

Детальному изучению теплоотдачи при поверхностном кнпении в прямых трубах положила начало работа [М. [c.54]

Из рис. 4.3 видно, что режим развитого поверхностного кипения, характеризующийся а данном случае слабой зависимостью температуры стенки от величины подводимого теплового потока [621, у внутренней образующей трубы наступает при меньших значениях плотностей тепловых потоков, чем у наружной. Это объясняется более высокой интенсивностью конвективной теплоотдачи у наружной образующей змеевика под воздействием вторичных макровихревых течений Можно также предположить, что дополнительным фактором, способствующим интенсификации теплообмена у наружной образующей, служит возникающее при меньших значениях q пузырьковое поверхностное кипение у внутренней образующей трубки змеевика. Турбулентные возмущения потока, возникающие при кипении у внутренней образующей, распространяются по поперечному сечению потока и оказывают интенсифицирующее воздействие на конвективный теплообмен у наружной образующей. При дальнейшем увеличении подводимого теплового потока с развитием поверхностного кипения по всему периметру поперечного сечения трубки разверка температуры стенки уменьшается и может исчезнуть вообще. В качественном отношении влияние режимных параметров на начало поверхностного кипения в змеевике такое же, как и в прямых трубах. В частности, данные, полученные авторами, согласуются с результатами работы [101 и показывают, что с увеличением массовой скорости и степени недогрева развитое пузырьковое кипение начинается при больших значениях плотностей тепловых потоков. [c.55]

Исследования в работах [74, 99] показали, что интенсивность теплоотдачи при движении двухфазного потока в прямых трубах определяется следующими тремя факторами плотностью теплового потока q скоростью циркуляции соо и приведенной скоростью двухфазного потока сосм- В [18] отмечается, что в области малых значений х и массовых расходов теплоносителя, которым соответствуют пузырьковый и снарядный режимы течения, основную роль в интенсификации теплоотдачи играет плотность теплового потока. С ростом массовых расходов заметное влияние на теплоотдачу начинает оказывать скорость циркуляции, а при дисперсно-кольцевом и кольцевом режимах течения превалирующее влияние оказывает приведенная скорость течения. [c.67]

Из рассмотрения рис. 4.10 следует, что в прямых трубах кризис теплоотдачи второго рода наступает при более низких значениях х, чем в змеевиках, и характеризуется более резким и высоким скачком температуры. Это обстоятельство создает менее благоприятные условия работы прямотрубных парогенерирующих каналов. Преимущества змеевиков становятся еще более существенными если учесть возникновение из-за пульсаций температуры в области кризиса термоциклических напряжений в стенке трубки, которые совместно со стационарными напряжениями могут привести к ее преждевременному усталостному пли коррозионному разрушению. [c.73]

При проведении поверочного расчета змеевик условно разворачивается в прямую трубу, интенсивность теплоотдачи и гидрав- [c.76]

Теплоотдача. Для расчета теплоотдачи в прямых гладких трубах известен ряд формул, удовлетворяющих по точности инженерной практике. 06-щепризнана и популярна формула [74, 77] [c.220]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...