Кризис в трубах

Здесь верхние знаки соответствуют режиму > 1. Зависимость изменения полного давления при тепловом кризисе в трубе от отношения температур торможения, вычисленная для < 1 по формуле (42), представлена в нижеследующей таблице (к = 1,4) [c.200]

С падением напора газового потока, обусловленным рассмотренными явлениями, впервые столкнулись в высокофорсированных камерах горения реактивных двигателей, где возникает тепловое сопротивление. Было, в частности, показано, что при возникновении теплового кризиса в трубе постоянного сечения (при отсутствии сил трения) теряется до 27% начального давления [Л. 5-1, 2]. [c.132]

Недогрев ядра движущейся жидкости может привести к увеличению критической плотности теплового потока. Кризис кипения в трубах в настоящей книге не рассмотрен, с этим вопросом можно познакомиться в специальной литературе [например, 45, 61, 75]. [c.273]

Этот результат показывает, что в трубе постоянного сечения с сопротивлением и при отсутствии отвода тепла непрерывный переход через скорость звука (т. е. от дозвуковой скорости течения к сверхзвуковой) невозможен. В самом деле, допустим, что скорость течения газа в трубе достигла значения W, большего местной скорости звука с. Так как точка w = является точкой максимума функции s(z >), то s [c.290]

Если тепло сообщается газу не только посредством конвективного теплообмена, но также другими способами, в том числе за счет имеющихся в потоке внутренних источников, и если тепло сначала подводится к газу (при w< на входе в трубу) и притом так, что вплоть до сечения трубы, в котором достигается скорость звука, правая часть уравнения (7-47) имеет отрицательный знак, при w = обращается в нуль и затем становится положительной, то кризис течения отсутствует и, следовательно, возможен непрерывный переход через скорость звука. [c.295]

Опытные данные по кризису теплообмена в трубах большого диаметра ( / = 30 и 40 мм) при течении пароводяной смеси приведены на рис. 12.6 [71]. Авторы работы [71] отмечают, что скачок температуры стенки в момент ухудшения теплоотдачи значительно увеличивается с ростом диаметра трубы. Так, в трубе d = 40 мм и в большинстве опытов с трубой d = 30 мм перегрев стенки достигал 600°С. [c.322]

Из рис. 12.6 видно, что при малых значениях pw в трубах большого диаметра кризис теплообмена второго рода без орошения пленки четко выражен только при сравнительно невысоких значениях плотности теплового потока. С повышением а также pw вид кривых Xrp = f q) становится более характерным для кризиса теплообмена первого рода. [c.322]

КОЙ фаз внутри канала) также имеет важное значение для развития процесса кипения и возникновения кризиса кипения. На рис. 4-4 показаны характерные режимы течения пароводяной смеси в трубах. В зависимости -от содержания пара, скорости движения смеси, диаметра трубы и ее расположения в пространстве характер движения оказывается различным в виде однородной эмульсии (рис. 4-4,а), в виде двух самостоятельных потоков воды и пара (рис. 4-4,6, 5). В одних случаях при этом вода движется по периферии у стенки в форме пленки, а пар в центральной части трубы (рис. 4-4,6), в других получается раздельное движение — жидкость в одной, а пар в другой части трубы (рис. 4-4, 3). Пузырьковый режим течения смеси (рис. 4-4, в, г) различен при вертикальном и горизонтальном положениях трубы. [c.108]

Различие в форме поперечного сечения канала несколько изменяет условия формирования режимов течения теплоносителя и кризиса теплообмена при кипении. Но принципиальные стороны этих процессов одинаковы при любой форме поперечного сечения канала и наиболее ясны для круглых труб. Поэтому целесообразно рассмотреть вопросы кризиса и интенсификации теплообмена при кипении в трубах, а затем специфические особенности, возникающие в этих вопросах применительно к сложной геометрии поперечного сечения ТВС. [c.7]

Обобщение опытных данных разных исследователей для кризиса теплообмена в трубах, кольцевых зазорах для натрия, калия, цезия позволяет рекомендовать зависимость [c.103]

Интересно отметить, что аналогичный результат был получен ранее в работе [14] при исследовании движения подогреваемого газа по трубе постоянного сечения. В этой работе было доказано, что никаким подогревом нельзя превысить в трубе число = 1 (явление теплового кризиса) и сократить полное давление более чем на величину [c.222]

Когда на вход в обогреваемую трубу подается пароводяная среда при x p, то, очевидно, в экспериментальный участок из предшествующего тракта будет поступать дисперсный поток, характеризуемый наличием микропленки па стенке трубы. В том сечении трубы, где эта микропленка испарится, также возникает кризис теплоотдачи при некотором паросодержании х . Между х,,, и xjj, существует важное различие с х 1 приходится иметь дело в том случае, если на входе в трубу имеет место кольцевой режим течения, т. е. < х, р, при этом не зависит от х -, если же 1 > (поток тумана), то кризис теплообмена 2-го рода возникает при Жгр, значение которого тем больше, чем выше Xi, а именно [c.19]

КРИЗИС ТЕПЛООТДАЧИ В ТРУБАХ [c.26]

Зависимость изменения полного давления при тепловом кризисе в трубе от отношения температур торможения, вычисленная по формуле (42), нредставлена в нижеследующей таблице [c.150]

I) начинает отклоняться pi постоянной величины. 0д(шко этого не происходит и для всех опытных точек / 7 в диапазоне = 1,7-10 -5.7-Ю ее можно считать постоянной и оценить 0,f5-I0 . Анализиру) недавние исследования ВТИ кризиса в области шлых / Л, в прямой вертикальной трубе 8 мм и др.У, можно сделать подобгшй вывод. [c.91]

Явление кризиса течения при поступательно-вращательном движении несжимаемой жидкости по трубе имеет простое физическое объяснение. По свободной поверхности текущей в трубе жидкости (как мы зяаем из предыдущего, жидкость движется в кольцевом зазоре между Д/2 и Гв, так что свободной поверхностью жидкости является боковая поверхность вихря, т. е. поверхность цилиндра радиусом Гд) могут распространяться возникающие вследствие наличия центробежных сил упругие волны, получившие название длинных центробежных волн. Скорость распространения длинных центробежных волн, как было показано, в 9.3, [c.669]

Изложены общие принципы ноетроення математического описания многофазных систем особое внимание уделено 1)ормулировке универсальных и специальных условии совместности на межфазных границах. Анализируется гидростатическое равновесие газожидкостных систем волновое движение на поверхности тяжелой жидкости, классические неустойчивости Тейлора и Гельмгольца гидродинамика гравитационных пленок. Рассмотрены закономерности стационарного движения дискретной частицы (капли или пузырька) в несущей фазе, механизм и количественные характеристики роста паровых пузырьков в объеме равномерно перегретой жидкости и на обогреваемой твердой стеикс. Приводятся характеристики течения газожидкостных потоков в канале, методы расчета истинного объемного паросодержания и трения в потоках различной структуры методы расчеты теплообмена и кризисов при пузырьковом кипении в трубах. [c.2]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

Наиболее сложные законы тепло- и массообмена наблюдаются при дисперсно-кольцевой структуре двухфазного потока. В этом случае коэффициент теплоотдачи определяется действительной скоростью жидкости, текущей в пленке, и характером волнообразования на ее поверхности. Следовательно, знание параметров пленки является необходимым условием для создания обоснованных методов расчета интенсивности теплообмена в условиях дисперснокольцевого режима течения парожидкостной смеси. Эти знания являются также ключом к пониманию физического механизма возникновения кризисов теплообмена при кипении в трубах и позволяют получить рациональные формулы для расчета плотностей критических тепловых потоков или граничных паросодержаний, превышение которых ведет к резкому ухудшению теплоотдачи. [c.231]

Действительно, уже отмечалось (см. гл. 9), что при кипении жидкости, недогретой до температуры насыш,ения, паровая фаза может длительное время существовать, не конденсируясь полностью в переохлажденном ядре потока. Измерения полей температуры воды в трубах с неравномерным по периметру обогревом [58] показали, что температура воды у образующей трубы с минимальным тепловыделением всегда меньше температуры около образующей с максимальным тепловыделением. Это значит, что в области минимального тепловыделения А нед больше и, следовательно, кризис теплообмена в этом месте должен наступать при больших значениях q. В зоне повышенного тепловыделения истинное паросодержа-ние -в пристенном двухфазном слое больше, поэтому кризис теп-лообмена здесь возникает при меньших плотностях теплового потока. С уменьшением недогрева состояние потока у обеих образующих трубы выравнивается, вследствие чего ослабляется влияние степени неравномерности тепловыделения по периметру трубы. [c.306]

Иная картина влияния пористой структуры наблюдается при ра> =1000 кг/(м2-с) (рис. 12.7, б). При малых расходах парожид-костной смеси в области отрицательных относительных энтальпий и в некотором диапазоне положительных значений паросодержания плотность критического теплового потока существенно меньше, чем на гладкой трубе. В зоне х<0 плотность критического теплового потока уменьшается с ростом паросодержания, а при j >0 наблюдается область изменения х, в которой /кp практически авгомодель-1на относительно х. Наличие горизонтального участка на кривой кр=[(х) свидетельствует о том, что кризис в этих условиях носит вероятностный характер. [c.324]

Авторы работы [71] изучали кризис теплообмена и распределение жидкой фазы при ступенчатом и косинусоидальном законах тепловыделения по длине трубы q z). Опыты со ступенчатым тепловыделением проведены с трубой 1 = 2 м, на выходном конце которой (длиной 0,5 м) плотность теплового потока в три раза превышала значение q на остальной части трубы. Эксперименты показали, что в условиях ступенчатого тепловыделений при исследованных длинах участков с (2)= onst кризис теплообмена второго рода с неорошаемой пленкой возникает в конце трубы при тех же значениях л %, что и в трубах с равномерным обогревом при полном высыхании пристенной жидкой пленки. При косинусоидальном законе тепловыделения с маис в средней части трубы место кризи- [c.325]

На рис. 13-26 приведено сопоставление критических нагрузок для условий кипения воды в большом объеме и при движении внутри трубы. Здесь для вынужденного движения представлены данные, для которых параметр д =0 в сечении кризиса. Из графика следует, что при кипении в трубах наибольшее значение <7кр1 отвечает более низким давлениям (около 40 бар), чем для условий большего объема. При давлениях, меньших 70 бар, скорость не оказывает влияния на критические тепловые нагрузки. В целом зависимость <7кр1=/(р, w, х) является сложной. [c.326]

Исследованиям кризиса кипения жидкости, движущейся в трубах и каналах, посвящено большое число работ. Однако из-за сложного взаимного влияния различных факторов простых и универсальных зависимостей для <7кр1 до настоящего времени получить не удалось. Поэтому расчет критических нагрузок здесь следует проводить по непосредственным (частным) данным, полученным из опытов с такими же жидкостями и в соответствующих условиях. [c.123]

И. Кириллов П. Л. Расчет критических тепловых нагрузок при кипении в трубах воды, недогретой до температуры насыщения. — В кн. Кризис теплообмена при кипении в каналах. Обнинск изд. ФЭИ, 1974, с. 100—157, [c.278]

Распределение температуры стенки по длине парогенерирующей трубы (рис. 2) свидетельствует о возникновении кризиса в конце рабочего участка. При этом наблюдается рост температуры поверхности нагрева и падение температурного напора натрий—стенка, что свидетельствует о снижении теплового потока от натрия к калию. После возникновения кризиса теплообмена наблюдается значительное ухудшение теплоотдачи. [c.16]

Как известно [101, возникновение кризиса теплоотдачи в трубе при кипении в ней смачиваюш ей жидкости при высоких паросодер-жаниях связано с осушением поверхности нагрева. В связи с этим постепенное (плавное) ухудшение теплоотдачи можно объяснить неравномерностью осушения поверхности парогенерируюш,ей трубы по ее периметру. В переходной области теплообмена пленка жидкости полностью испаряется не в одном сечении трубы, а отдельными струями (длинными языками пленки), постепенно сходящими на нет, распространяется на участке возникновения кризиса по длине трубы [И] (рис. 7). Постепенное (по длине трубы) исчезновение жидкой пленки, покрывающей поверхность нагрева, вызывает соответственно постепенное ухудшение теплоотдачи и приводит к плавному возникновению кризиса. [c.16]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...