Момент изгибающий т— крутящий

В окрестности точки выделяем элемент, показанный на рис. 305, д. Напряжение а определяется изгибающим моментом, а т — крутящим [c.271]

Аналогично решается задача проектирования элементов конструкций заданной надежности по устойчивости. В этом случае мерой надежности является вероятность того, что ни разу за срок службы Т действующая обобщенная нагрузка q не превысит критической с кр- Под обобщенной нагрузкой можно принимать силу, распределенную нагрузку, изгибающий момент, крутящий момент и т.д. [c.58]

Считают, что прочность детали обеспечена, если расчетные напряжения а или т в опасных сечениях не превышают доп --скаемых напряжений [а] или [т]. Для определения напряжений в деталях на основе кинематического и силового расчета механизма определяют значение, направление и место приложения наибольших сил и моментов, действующих на деталь, и составляют расчетную схему детали. Затем определяют опорные реакции, изгибающие и крутящие моменты, в результате чего находят опасные сечения или места возникновения наибольших напряжений. Выбирают материал и уточняют форму и размеры детали с учетом технологии ее изготовления. [c.172]

На рис. 6.26 показано распределение опорных реакций, изгибающих и крутящих моментов в пластине в предположении, что она удлинена в направлении оси х, т. е. а> Ъ. Изгибающие моменты [c.169]

Если напряжения, вызываемые изгибом оболочки, малы по сравнению с напряжениями, обусловленными деформацией срединной поверхности, то изгибающими и крутящими моментами, а также перерезывающими силами пренебрегают и определяют только усилия в срединной поверхности. Такая теория носит название безмоментной теории оболочек. Результаты, получаемые с помощью этой теории, приемлемы для весьма тонких оболочек в областях, достаточно удаленных от края оболочки, от линий резкого изменения кривизн, от зон приложения сосредоточенных нагрузок и т. п. [c.202]

На контуре пластинки в зависимости от характера закрепления краев могут быть заданы прогибы и углы поворота срединной плоскости, изгибающие и крутящие моменты, поперечные силы. Условия, при которых на контуре задаются перемещения, т. е. прогибы или углы поворота срединной плоскости, называются геометрическими. Статическими называются условия, при которых на контуре задаются усилия, т. е. изгибающие или крутящие моменты или поперечные силы. Если же на контуре заданы одновременно и перемещения и усилия, условия называются смешанными. На каждом крае следует задать два граничных условия, [c.125]

Свободный край СВ. На свободном краю должны обращаться в нуль изгибающий момент Му, поперечная сила С1у и крутящий момент Н, т. е. вместо двух необходимых условий здесь появляются три условия. Такое противоречие связано с тем, что задача решается приближенно и поэтому всем граничным условиям точно удовлетворить нельзя. Однако это противоречие можно устранить, объединив два последних условия. [c.126]

Поскольку слагаемые, зависящие от продольных сил N и поперечных сил Qfi и Qz, невелики, ими обычно пренебрегают, сохраняя в формуле три последних слагаемых, зависящих от изгибающих моментов Му, Mz и крутящего момента Л1, , т. е. формула приобретает вид [c.480]

Решение. При определении перемещения примем во внимание только изгибающие и крутящие моменты, т. е. воспользуемся формулой [c.545]

Если в выражения (6.5) подставить (6.3) и (6.2), то после интегрирования мы получим следующую сводку формул для погонных усилий Мх, Ny, Т и изгибающих и крутящего моментов Мх, Му, Мху. [c.125]

Имея закон изменения усилий, действующих на вал в зависимости от угла поворота вала, находят максимальные и минимальные величины изгибающих и крутящих моментов в сечениях, проходящих через опасные точки шеек, Величины изгибающих, крутящих моментов и сил В сечениях, проходящих через опасные точки щёк. По этим величинам моментов и сил находятся амплитуды нормальных и касательных напряжений и т , и средние напряжения Яда и в опасных сечениях вала. Например, если на коренную шейку за цикл действует наибольший крутящий момент и наименьший — то амплитуда цикла [c.527]

Эпюры изгибающих и крутящих моментов (см. т. 3, гл. II) строят от наибольшей кратковременной нагрузки. [c.139]

Определим изгибающие и крутящие моменты для вала 4D. Силы Т V. t натяжения ремня), действующие на шкив, заменяем силой T+t, приложенной в центре шкива, и парой Т—t) Ro, где Ro— радиус шкива. Сила T -t вместе с весом шкива Q производит изгиб вала пара же (Г—t) Ro, скручивая вал, уравновешивается парой, приложенной к его правому концу. [c.377]

Рис. 4.3. Схема нагружения сварного соединения со стыковым швом F— центральная растягивающая сила М— изгибающий момент Т — крутящий момент

Здесь М а Т — изгибающий и крутящий моменты в опасном сечении при перегрузке. [c.322]

Изгибающий и крутящие моменты достигают наибольшей величины в сечениях, граничащих с перемычками, т. е. при ф = О [c.233]

На концах балки квадратного поперечного сечения со стороной Ь приложены изгибающие М и крутящие моменты Мк = = 2М. На основании третьей теории прочности определить значения изгибающего и крутящего моментов. В расчетах принять Ь = 2 см, а = 100 МПа, т = 55,9 МПа. [c.344]

Уравнения (39) и (40) сходны по форме с уравнениями (36) пользуясь ими, мы легко можем определить изгибающий и крутящий моменты для любого значения а. Той же цели мы можем достигнуть и графическим методом, т. е. найти значения М и М из круга Мора, построив его, как указано в предыдущем параграфе, по абсциссе М и ординате М ,. Диаметр круга, как показано на рис. 22, должен быть равен — Му. Тогда координаты ОВ и АВ точки А, определенной углом 2а, дадут нам соответственно моменты и М , Представим теперь и в виде функций от кривизны и [c.53]

Кроме скручивания заготовки, от действия силы Р создается момент, изгибающий заготовку в вертикальной плоскости. Для резания необходимо, чтобы момент сопротивления резанию был преодолен вращающим (крутящим) моментом станка, т. е. вращающий момент станка на выбранной ступени числа оборотов был бы больше или, в крайнем случае, равен (для расчетов) моменту сопротивления резанию Mgp -Мс.р-Вращающий момент станка [c.87]

Для валов, испытывающих, кроме кручения, также изгиб, при предварительном определении диаметра вала рекомендуется принимать в зависимости от соотношения между изгибающим и крутящим моментами, от наличия и вида концентратора напряжения (галтель, шпоночный паз и т. п.) [c.207]

По окончании подбора с обеих сеток снимаются значения первых разностей и с сетки т — прогибы. Определению подлежат изгибающие моменты и Му, крутящие моменты М у и перерезывающие силы Q , Qy, связанные с прогибами ш соотношениями (IV. 50). [c.363]

При нагружении пружины в каждом ее сечении действует момент. М, pafiiii.iH внешнему моменту, закручивающему пружину. Вектор чтого момента нанраилеп вдоль оси пружины (рис. 20.10,6). Этот момент раскладывается на момент, изгибающий виток,, М = os а и крутящий момент Т = М sin а. [c.415]

На рис. 8.8 изображена расчетная схема червяка, к которому в среднем сечении приложены окружная сила F,, осевая сила радиальная сила а также приложен вращающий момент Т . Очевидно, что силы F,. и изгибают червяк в вертйкальной плоскости, а сила F, создает крутящий момент и изгибает вал в горизонтальной плоскости. Эпюры изгибающих и крутящих моментов показаны на рис. 8.8. Кроме указанных внутренних силовых факторов в сечениях червяка будет действовать продольная сила, равная осевой силе напряжения растяжения и сжатия, соответствующие продольной силе, сравнительно невелики и ими можно пренебрегать. [c.176]

Форма вала по длине определяется распределением нагрузок, т. е. эпюрами изгибающих и крутящих моментов, условиями сборки, и технологией изготовления. Переходные учасгки валов между соседними ступенями разных диаметров нередко выполняют с полукруглой канавкой для выхода шлифовального круга. [c.212]

В каждый из интегралов Мора (5.8) входит произведение функций MxpMxi, Му рМ х и т.д. Способ Верещагина применим к любому из шести интегралов, и перемножение эпюр проводится одинаково, независимо от того, построены эти эпюры для изгибающих и крутящих моментов и нормальных и поперечных сил. Разница заключается лишь в том, что результат перемножения делится не на жесткость EJ, как при изгибе, а на жесткость iJJ, если речь идет о кручении, или на EF или GF - при растяжении и сдвиге. [c.245]

Полный вал находится под действием сжимающего усилия N = 8 Т, крутящего момента Тм, изгибающего момента М 2 Тм. Отношение внутреннего диаметра к наружному равно 0,8. Наружный диаметр равен d= 16 см. Проверить по четвертой теории np04H0 tb вала при [а] = 1600 [c.163]

Плоская круговая консоль (рис. к задаче 7.72) нагружена равномерно распределенной изгибающей моментной нагрузкой т кГ1см. Подобрать силу Р, которая аннулирует изгибающие и крутящие моменты во всех сечениях консоли. [c.185]

Рассмотрим такой частный случай расчета бруса круглого сечения, когда в его поперечных сечениях продольная сила равна нулю. В этом случае брус работает на совместное действие изгиба и кручения. Для отыскания опасной точки бруса необходимо установить, как изменяются по длине бруса изгибающие и крутящие моменты, т. е. построить эпюры полных изгибающих моментов М и крутящих моментов М . Построение этих эгпор рассмотрим на конкретном примере вала (рис. 9.21, а). Вал огшрается на подшипники А и В и приводится во вращение двигателем С. [c.377]

Если проинтегрировать по толщине пластины па ширине, равной 1, нормальные напряжения, умноженные па элемент площадки йР — IX г, то в итоге мы получим среднее нормальное Шх или Ny) или касательное (Г) погонное усилие, т. е. усилие, приходящееся на единицу ширины пластины. Если же умнон ать элементарные усилия а"Й2 (сГуйг) или т"уЙ2 на расстояние г до срединной поверхности, то в результате интегрирования получим погонные изгибающие и крутящий моменты. [c.124]

Погонные усилия Ny, Т, изгибающие и крутящий моменты Мг, Му, Мху выражаются след иощими формулами Л/2 Л/2 /1/2 [c.125]

Под воздействием ввеш. нагрузок в О. возникают внутр. усилия, равномерно распределённые по толщине (т. н. мембранные напряжения или напряжения в срединной поверхности), и усилия изгиба, образующие в сечениях О. изгибающие и крутящие моменты, а также поперечные силы. Благодаря наличию мембранных усилий О. сочетают значит, жёсткость и прочность со сравнительно малой массой. Если напряжениями изгиба при расчёте О. можно пренебречь, то её наз. безмоментной. Наличие моментов характерно для участков О., прилегающих к краям (т. и. краевой эффект), в зонах быстрого изменения геометрии, вблизи мест нриложения сосредоточенных нагрузок. Если напряжения лежат в пределах пропорциональности для материала О., то для расчёта О. пользуются зависимостями упругости теории. В статич. расчёте на прочность и жёсткость Определяют напряжения, деформа- [c.381]

Свободный край СВ. Здесь должны обращаться в нуль изгибающий момент Му, поперечная сила Qy и крутящий момент Я, т. е. вместо необходимых двух условий появляются три. Такое противоречие связано с тем, что задача решается приближенно и поэтому всем граничным условиям точно удовлетворить нельзя. Однако про-тиворечие можно устранить, объединив два последних условия. Покажем, что крутящий момент и поперечную силу на контуре пластинки можно заменить одной силой, статически им эквивалентной. Рассмотрим крутящий момент Я, распределенный вдоль грани СВ, параллельной оси х (рис. 56, Q). На длине dx действует крутящий момент, равный Щ. [c.127]

Расчету подлежит шов № 1, который по сравнению со швом №2 дополнительно нафужен изгибающим моментом М. Поверхность опасного сечения шва является конической, которую условно разворачивают на плоскость стыка свариваемых деталей. Выполняют приведение нагрузки (перенос F в центр тяжести расчетного сечения) и составляют расчетную схему (рис. 4.14), на которой F — центральная сила М— изгибающий момент, M = FZ, = 5000-200 = M0 H mm Т — крутящий момент, Т = FR = 5000 300 = 1,5 -10 Н мм р — расчетная высота поперечного сечения, р = 0,7к = 0,1-3 = 2 мм. [c.98]

Зная из выражений (Ь) смещения, мы можем из уравнений (Ь) предыдущего параграфа вычислить деформацию срединной плоскости и соответствующие напряжения мембраны. Напряжения изгиба находятся после этого из уравнений (101) н (102) для изгибающего и крутящего моментов. Складывая напряжения мембраны и напряжения изгиба, получаем полные напряжения. Максимальные значения этих напряжений получаются в серединах длинных сторон пластинки. Они даны в графической форме на рис. 209. Для сравнения здесь нанесены также прямые линии, представляющие напряжения, полученные на основе теории малых прогибов, и кривая bja = О для напряжений в бесконечно длинной пластинке. Представляется естественным ожидать, что полное напряжение при ь]а = О должно быть больше, чем при Ь а = Vz для любого значения нагрузки. Мы видим, однако, что кривая для Ыа = О лежит ниже кривых для 6/а= /г и Ыа = /а- Это, вероятно, результат приближенности решения энергетическим методом, объясняющийся тем, что мы пользуемся здесь конечным числом постоянных. Он указывает на то, что в вычисленных напряжениях содержится погрешность в сторону запаса прочности, т. е. что они слишком велики. Погрешность для 6/а = /2 составляет, по-иидимому, около 10%. [c.468]

Коленчатые валы. Рассматривая одноколенчатый вал (рис. 18) как систему жестко связанных между собой стержней т п р q st, свободно опертых в точках т и t, можно на основании уравнений статики определить изгибающий и крутящий моменты в любом поперечном сечении тогда соответствующие главные напряжения определятся, как было выше указано. Задача становится сложнее для многоколенчатых валов. Главное затруднение заключается в неопределенности опорных условий. Зазоры в подшипниках дают некоторую возможность коленчатому валу поворачиваться на опорах, и от этих отклонений зависит само положение опорных точек. Если предположить, что коленчатый вал оперт посредине подшипников и может свободно поворачиваться на опорах, то задача значительно упрощается, и тогда для определения опорных моментов и реакций опор можно составить уравнения, аналогичные уравнениям для неразрезной балки. Такие исследования [c.590]

Точный расчет лгаогоопорного коленчатого вала трудоемок и производится лишь в исключительных случаях. Для обычного расчета вала многоцилиндроБой машины достаточно рассчитать каждое колено в отдельности как балку на двух опорах и проверить лишь те колена, у которых изгибающие и крутящие моменты имеют наибольшие значения. При расчете учитывается усталость материала и влияние концентрации напряжений. В опасных местах колен определяются предельные (крайние) номинальные напряжения изгиба и кручения, т. е. максимальные (Оглах, т ах) И минимальные (сГт п, Тп,1п) напряжения цикла по ним определяются средние напряжения [c.559]

На рис. 23.9 показано поперечное сечение круглого бруса. В этом сечении действуют изгибаюший момент М и крутящий момент М . За ось у принята ось, перпендикулярная к плоскости действия изгибающего момента М ось у является, таким образом, нейтральной осью сечения. В поперечном сечении бруса возникают нормальные напряжения о от изгиба и касательные напряжения т от кручения. [c.440]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...