Нагрузка поверхностная сплошная

Нагрузка поверхностная сплошная 151 [c.454]

Для наглядности поверхностную сплошную нагрузку можно представить эпюрой (рис. 1), ординаты которой равны интенсивности нагрузки в соответствую- [c.17]

Схемы II и III предполагают наличие переходного интерметаллического слоя (сплошного или в виде дисперсных локальных включений), образующегося в поверхностных слоях основы непосредственно при напылении. Этот слой служит причиной разупрочнения, благодаря более быстрому растрескиванию из-за своей хрупкости при приложении нагрузки (//) или же из-за наличия в нем, а также в самом напыленном слое III) готовых микротрещин, образовавшихся при формировании покрытия (этому могут способствовать остаточные напряжения). [c.106]

Корпус шарового шарнира на конце привода закрылка изготовлен из. высокопрочного алюминиевого сплава, кривая усталости для которого приведена па рис. Q8.7. Опасная точка расположена в сплошной цилиндрической части, нагрузки в опасной точке действуют только в осевом направлении. Кривая усталости, приведенная на рис. Q8.7, соответствует средним значениям усталостных характеристик с учетом всех поверхностных эффектов, эффектов концентрации напряжений и т. п. Конструкция должна быть спроектирована, исходя из значения усталостной прочности на За меньше среднего значения. Стандартное отклонение амплитуды напряжения равно 1000 фунт/дюйм для всех значений долговечности. Спектр эксплуатационных нагрузок приведен в таблице. [c.307]

На рис. 4.235 показан график зависимости от Г (кружки), построенный по данным опыта 1451 с полностью отожженным алюминием, при сложном нагружении, в котором было нарушено ограничение для нагружения (4.81), а поэтому, как будет видно из графика зависимости е от s, показанного на рис. 4.237, не удовлетворяются уравнения состояния (4.78). Тем не менее, как и во всех других случаях, влияние поверхностной нагрузки, определяемое уравнением (4.75) (сплошные линии), все еще соответствуют предсказываемым. Далее можно отметить, что деформации, при которых имеют место переходы второго порядка, соответствуют предсказываемым на основании уравнения (4.76) при N= 18 и N=13 (стрелки). [c.346]

В качестве примера рассмотрим составной цилиндр (см. рис. 22). Значение поверхностной нагрузки Рг увеличим до 14 МПа. Остальные данные оставим без изменения. Распределение контактного давления вдоль оси г в начальный момент времени показано на рис. 31 кривая /). Видно, что увеличение поверхностной нагрузки приводит к частичному освобождению цилиндров друг от друга. Зона контакта с точностью до конечного элемента найдена за четыре итерации. Изменения контактных давлений с течением времени показаны сплошными кривыми 2, 3 и 4 для моментов времени 10, 105 и 155 ч соответственно. Релаксация интенсивности напряжений в точке В, а также окружных напряжений в точке А в течение первых 12 ч показана на рис. 32 (кривые 1 н 3 соответственно). Кривая 2 отражает релаксацию окружных напряжений в точке А в течение первых 10 ч. Получена она с более мелким временным шагом. При этом сделано 16 шагов вместо 11. Результаты отличаются несущественно. Следовательно, точность расчета можно считать приемлемой. Наиболее интенсивное падение напряжений происходит в первые часы работы конструкции. [c.135]

Уравнения (3), полученные для точки О, лежащей внутри тела, остаются в силе и тогда, когда грань АВС элементарного тетраэдра совпадет с наружной поверхностью тела. В таком случае величины Xv, Yy я характеризуют интенсивность сплошной нагрузки, распределенной по поверхности тела. Мы положили ранее, что составляющие напряжения представляются непрерывными функциями координат. Это налагает соответствующие ограничения и на поверхностные силы Величины Xv, Yv и 2v, характеризующие их интенсивность, должны представляться непрерывными функциями координат. Разрыв непрерывности может иметь место лишь по линиям, где нарушается непрерывность изменения косинусов углов, составляемых внешней нормалью к поверхности тела с координатными осями. [c.24]

Стали для зубчатых колёс, подвергающихся термообработке после нарезания зубьев. Сплошная закалка с низким отпуском является самым дешёвым видом термообработки, но не обеспечивает сочетания высокой твёрдости рабочих поверхностей зубьев и высокой вязкости их сердцевины. При поверхностной закалке токами высокой частоты могут возникать значительные остаточные напряжения, и необходима тщательная экспериментальная отработка режима закалки для каждого частного случая. Цианированные и азотированные стали не уступают цементированным в сопротивляемости контактным напряжениям при постоянной нагрузке, но не выдерживают значительных перегрузок вследствие малой толщины твёрдого поверхностного слоя. Азотирование зубчатых колёс применяется в случаях, когда неосуществимо шлифование зубьев (например, внутренних), и поэтому необходимо уменьшать до минимума коробление зубчатых колёс. [c.669]

Рассмотрим равновесие линейно-упругого пространства с полостью (в частности и трещиной-разрезом), сечение которой в плоскости Хз = О занимает область С, Пусть расстояние между поверхностями полости н (х1, Х2) однозначная функция (х Х2) Е С и мало по сравнению с характерными размерами С (уплощенная полость). Предположим, что область налегания Р С С образуется под действием объемных сил, симметричных относительно плоскости Хз = 0. Как уже отмечалось (п. 5.1.3), можно перейти от системы внешних объемных сил к поверхностным нагрузкам, считая, что из решения соответствующей задачи теории упругости для сплошного тела известны напряжения азз(х1, Х2) на плоскости (Х1, Х2). Граничные условия задачи примут вид [c.175]

Здесь на помощь может прийти космическое производство. В невесомости под действием сил поверхностного натяжения порции расплавов получают практически идеальную округлую форму. Кроме того, можно внутрь жидкой капли впрыскивать газ и получать полые шары. Внутри шара под действием тех же поверхностных сил газовый пузырь в невесомости займет центральное положение. Полые шары более выносливы, так как способны упруго деформироваться под нагрузкой без разрушения. Их долговечность в 5—8 раз больше, чем сплошных. [c.194]

При больших нагрузках для повышения нагрузочной способности зубчатых колес и уменьшения их размеров зубья колес подвергают сплошной или поверхностной закалке (твердость НВ > > 350) и последующей чистовой обработке — шлифованию или притирке. [c.216]

Выделим (мысленно) из сплошного тела бесконечно малый объемный элемент произвольной формы и рассмотрим на поверхности, ограничивающей этот элемент, бесконечно малую площадку 2 (рис. 13). Ее ориентация может быть задана единичным вектором п, который будем считать положительным, если он направлен во внешнюю сторону по отношению к выделенному объемному элементу. Приходящуюся на рассматриваемую площадку силу обозначим через а 2. Вектор а является, следовательно, интенсивностью поверхностной нагрузки на площадке 2. Его ве- 13. личина и направление будут зависеть как [c.57]

При приложении нагрузки к телу и последующем её увеличении в каждой точке тела механическое состояние изменяется. Каждая из действующих внешних сил, т. е. как сила поверхностная, так и объёмная, является функцией координат и ещё только одного параметра, например, времени или какой-нибудь другой монотонно возрастающей во времени переменной. Поэтому и механическое состояние в любой точке тела будет кроме координат точки зависеть только от одного параметра. Изменения тензоров (5) и ( ), связанные с бесконечно малым приращением этого параметра, мы и называем их дифференциалами й(5), д. Е). Механические свойства различных сплошных сред обычно представляются функциональным соотношением между тензорами (5), ( ) их дифференциалами различных порядков и интегралами различной кратности по параметру. [c.45]

Азотированные детали отличаются хорошей сопротивляемостью действию переменных напряжений и обладают высоким пределом выносливости, чта объясняется образованием в азотированном слое остаточных напряжений сжатия, которые уменьшаютнапряжения растяжения от внешней нагрузки и, создавая выгодную эпюру напряжений, понижают вредное действие концентраторов напряжений — поверхностных дефектов, резких переходов сечений и т. д. Детали после азотирования приобретают значительную сопротивляемость коррозии на воздухе, а также в пресной воде. Следует отметить, что даже самое легкое шлифование (на 0,05 мм), удаляя сплошной слой нитридов (е-фазу), значительно понижает сопротивляемость азотированных деталей коррозии [c.287]

Из-за того, что в (4.36) отсутствует компонента (0) (см. форм. (2.24)), которая вызвала бы закручивание оболочки вокруг ее оси, соответствующую нагрузке (4.36) осесимметричную деформацию называют осесимметричным изгибом [149]. При этом следует заметить, что осесимметричность поверхностной нагрузки отнюдь не обеспечивает реализацию одноименного напряженно-деформированного состояния. Последнее будет иметь место. шшь в том случае, если и граничные условия не зависят от ф. Действительно, если, например, купол, находящийся под действием своего веса, оперт не на сплошное основание, а на ряд колонн, то его деформация будет зависеть как от 0, так и от ф. [c.195]

Так как вследствие принятого выше условия сплошная поверхностная нагрузка, так же как и другие нагрузки, до.яжна сводиться к плоской системе сил, то ее можно рассматривать как распределенную лишь по длине балки, т. е. характеризовать интенсивностью д в кГ/см или Т/м. В частности, при постоянной интенсивности сплошную нагрузку называют равномерно распределенной. Характер распределения сплошной нагрузки удобно представлять эпюрой нагрузки, ординаты которой в [c.152]

Задачу о равновесии конуса (сплошного и полого) при действии осесимметричной нагрузки рассмотрел в 1944 г. Г. С. Шапиро им получены полиномиальные решения задачи для некоторых типов поверхностных нагрузок и для действия силы тяжести иным способом эта задача исследована А. Я. Александровым (1962). Действие сосредоточенного момента, приложенного в вершине конуса, рассмотрел А. Ф. Улитко [c.23]

Действие усилий, распределенных вдоль боковой поверхности круглого вала, приводящее к его закручиванию, рассмотрели Н. В. Зволинский и П. М. Риз (1939), которые изучили равномерное и линейное распределение нагрузки. Более общий случай призматического стержня рассмотрели Л. С. Гильман и С. С. Голушкевич (1943) и П. М. Риз (1940). В статье Л. С. Гильмана (1937) решена задача о кручении упругого кольца парами, равномерно распределенными вдоль оси его. Случай равномерно распределенных вдоль образующих цилиндра скручивающих касательных усилий изучался С. А. Банановым (1959). Кручение сплошного и полого круговых цилиндров осесимметрично распределенными поверхностными нагрузками рассмотрел при помощи рядов Фурье — Бесселя В. И. Блох (1954, 1956) к той же проблеме для сплошного цилиндра возвращался П. 3. Лившиц (1962). Задачу о кручении анизотропного стержня усилиями, распределенными вдоль его боковой поверхности, решил С. Г. Лехницкий (1961). [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...