Ликвация нормальная

Кроме описанной нормальной или прямой ликвации, наблюдается еще обратная ликвация, вызываемая побочными причинами. При обратной ликвации, наоборот, у стенок изложницы располагается наиболее легкоплавкая часть сплава. Это объясняется выдавливанием изнутри остатков жидкости в сплавах, затвердевающих с расширением, или в сплавах, выделяющих при затвердевании газы. Обратная ликвация может произойти также вследствие переохлаждения, если система не находится в состоянии равновесия. На поверхности слитка, где переохлаждение больше, может затвердевать не только тугоплавкая, но и легкоплавкая часть сплава. При медленном охлаждении обратная ликвация не обнаруживается. Обратной ликвации особенно подвержены сплавы алюминия с медью и магнием. [c.96]

Кроме описанной нормальной или прямой ликвации, наблюдается еще обратная ликвация, вызываемая побочными причинами. [c.71]

Такая ликвация, очевидно, представляет нормальную структуру доэвтектических или заэвтектических сплавов, и если по всей массе сплава участки эвтектики равномерно чередуются с избыточной фазой, сплав не обнаруживает дефектов в своем строении. [c.70]

Понятно, что ликвация по удельному весу (которую правильнее было бы называть слоистой ликвацией) должна рассматриваться в практике как некоторый дефект сплава, поскольку при этом сплав утрачивает свои средние свойства соответственно нормальной (средней) структуре и становится как бы состоящим из двух различных сплавов. [c.70]

Обратная ликвация. Рассмотренный выше вид зональной ликвации, когда примесями обогащена внутренняя область слитка, носит название нормальной или прямой зональной ликвации в отличие от обратной, которая иногда наблюдается в сплавах и заключается в том, что наиболее богатый примесями остаточный раствор направляется не внутрь слитка, а в наружную его зону (к поверхности). Это явление бывает не всегда и не во всех сплавах оно имеет место преимущественно в сплавах, обладающих большим температурным интервалом затвердевания (т. е. склонных к сильной ликвации), и обязательно получается при быстром охлаждении. Обратную ликвацию наблюдают и в стали, и в чугуне, но особенно часто в цветных сплавах — бронзе (оловянной), алюминиевомедных сплавах и т. п., где анализы обнаруживают преобладание примеси (второго компонента) в наружных слоях слитка, по сравнению с внутренними, иногда даже на целые проценты. [c.170]

Раньше было показано, что содержание водорода в значительной степени снижается как в процессе разливки (при нормальных условиях ее проведения), так и в процессе кристаллизации слитка. В результате удаления водорода в процессе разливки и кристаллизации слитка, а также в результате влияния ликвации и термодиффузии водорода, при значительном снижении среднего его содержания, содержание водорода в центральной зоне слитка получается примерно таким же или несколько ниже, чем в исходной жидкой стали, а содержание водорода в поверхностной зоне значительно ниже — обычно в пределах [c.159]

Медь, вводимая в нормальные по структуре и не заключающие легкоплавкой микрострук-турной составляющей тройные сплавы 8п — РЬ — 8Ь с целью устранения ликвации, как [c.410]

В литом металле шва, содержащем легкоплавкие примеси, развивается нормальная сегрегация (ликвация), или увеличение концентрации примеси в направлении затвердевания. Нормальная сегрегация проявляется не только в объеме литого металла, но и в каждом отдельном кристаллите, а именно часть кристаллита, затвердевающая в первую очередь, содержит меньше примеси, чем [c.54]

Химическая неоднородность в сварных швах. Важной характеристикой структуры металла шва является микрохимическая неоднородность (МХИ) внутрикристаллитная и межкристаллитная (или междендритная). Внутрикристаллитная МХИ определяется соотношением конвективного и диффузионного отвода примеси от ФК в жидкость. У линии сплавления, где имеет место интенсивное движение расплава в ванне, в результате конвекции практически размывается концентрационное уплотнение, в МИХ формируется по закономерностям, близким к закону нормальной ликвации. Концентрация примеси в кристаллите по мере его роста непрерывно возрастает и в каждый момент определяется произведением текущей концентрации примеси в объеме жидкости и коэффициента распределения Ств = Сж-й (рис. 5.5). При этом следует учитывать поправку на неравновесность процессов при сварке. [c.104]

От 60 до 80 мл 35% -ноге водного раствора бисульфита натрия, от 20 до 40 мл дистиллированной воды. Травить в течение 10—15 сек при температуре, не превышающей 30° С до получения коричневато-желтого цвета Этот реактив весьма чувствителен к физической и химической неоднородности (ориентация зерен, линии деформации, ликвации). Он повышает контраст между цементитом и окружающей матрицей. Может быть применен для выявления нормальных структур сталей [46, 47] [c.38]

Полоса хромистой стали для бритвенных лезвий (№ 247) Отожженное состояние. Сечение вдоль направления прокатки. Полоса с зоной карбидной ликвации и соседняя зона с нормальным содержанием углерода имеют различную обрабатываемость в горячем состоянии, в результате чего образуются серповидные трещины. [c.60]

Наряду с рассмотренными видами концентрационной неоднородности наблюдаются изменения состава, появляющиеся в макроскопических масштабах (зональная лпквацпя). Различают три разновидности зональной ликвации - нормальную, обратную и но плотности [77, 158, 172]. Первая связана с након-лением нрпмесп в расплаве по мере развития процесса кристаллизации [159]. Вторая - с выдавливанием жидкости, обогащенной примесями в нанравлении охлаждающей поверхности, вызванным развитием усадочных процессов [9, 158, 163, 172]. 12 [c.12]

Сплав IN-718 был разработан как деформируемый дисковый материал с хорошей свариваемостью и превосходными характеристиками прочности примерно до 650 °С. Современная практика высококачественного промышленного производства включает использование чистых (первичных) сырьевых материалов, вакуумной выплавки, фильтрования на этой основе сплав IN-718 теперь предпочитают использовать в качестве материала главного корпуса и других крупных элементов конструкции двигателя, которые изготавливают литьем с последуюш,им горячим изостатическим прессованием и термической обработкой (рис. 15.17). В литой структуре могут присутствовать фазы Лавеса (рис. 15.16, в) чтобы обеспечить сплаву требуемые свойства, содержание фаз Лавеса должно быть минимальным. Этой цели можно достичь путем гомогенизации при 1120 °С или выше длительность гомогенизации определяется фактической степенью ликвации. Горячее изостатическое прессование и/или гомогенизирующая обработка способны вызвать нежелательное растворение выделений б (NijNb) фазы, являющихся нормальной компонентой микроструктуры (рис. 15.16, г) такое растворение сообщает изделиям чувствительность к надрезу в условиях ползу- [c.189]

Неравномерное распределение легирующих элементов, примесей или микрофаз в металлах и сплавах. (2) Дефект отливки, состоящий в концентрации легирующих элементов в определенных областях, обычно в результате первичной кристаллизации одной фазы и последующего увеличения концентрации других элементов в оставшейся жидкости. Различают микро- и макроликвацию. Микроликвация относится к нормальной ликвации на микроскопическом уровне, когда материал, более богатый легирующими элементами застывает в виде последовательных слоев на дендритах с образованием каркаса. Макроликвация связана с различиями в концентрации больших объемов (например, одной области отливки от другой). См. также Inverse segregation [c.1038]

При затвердевании отливки может наблюдаться макроликвация двоякого рода. Во-йервых, это нормальная ликвация, которая происходит вследствие наличия перемешивания в жидкости. Степень ликвации в этом случае увеличивается с уменьшением скорости кристаллизации V и равновесного коэффициента распределения ко (см. фиг. 8). Во-вторых, это так называемая обратная ликвация, которая заключается в том, что примесью с /со С 1 обогащены участки отливки, прилегаюш ие к охлаждающим поверхностям, а не центральные участки,, застывающие в последнюю очередь. Это обусловлено тем, что обогащенная примесью жидкость под действием давления, создаваемого сжатием твердой фазы, затекает в междендритные промежутки и благодаря естественному сокращению объема этих областей вследствие роста доходит до самых наружных участков отливки, обогащая их примесью, так как концентрация примеси в этой жидкости бывает близка к эвтектической. [c.220]

Микроликвация второго типа связана с резким возрастанием концентрации примеси по границам зерен в зоне равноосных кристаллов. Этот эффект иллюстрируется схемой, приведенной на фиг. 46. По существу, это эффект конечного переходного распределения примеси при нормальной кристаллизации (см. разд. 3.1.2). По мере сближения границ зерен концентрация примеси в тонком слое между их поверхностями может возрасти настолько, что начнется образование второй фазы. Если образования второй фазы не происходит, то при гладкой поверхности раздела зерен относительная концентрация примеси в твердой фазе s(X2)/ o в зависимости от параметра VЮ)Хг будет изменяться, как показано на фиг. 47 (здесь Со — исходная концентрация примеси в ванне, а Хз— половина расстояния между границами зерен). Как видно, при малых ликвация по границам зерен может быть в данном случае очень большой. Эта ликва ция увеличивается также с увеличением размера зерен и с уменьшением скорости роста этих зерен. Если зерна имеют дендритную форму, ликвация этого типа может быть гораздо меньше. [c.222]

С целью борьбы с ликвацией в сплав свинца с оловом и сурьмой вводят около 5% Си. Медь, образуя с оловом химическое соединение СизЗп, кристаллизуется в виде звездочек, мешающих кристалликам 5п5Ь всплывать и способствующих равномерному распределению их в сплаве. Кроме того, эти звездочки служат центрами кристаллизации в форме мелких кубиков для соединения 5п5Ь, которым они обрастают. На рис. 61 представлена микроструктура нормального баббита. Установлено, что добавка 1—3% N1 уменьшает ликвацию свинцовой бронзы. [c.135]

Описанная выше ликвация по удельному весу представляет пример отклонения структуры сплава от нормального ( идеального ) его вида. Это отклонение обычно наблюдают макроструктурно, т. е. по всему слитку невооруженным глазом. [c.71]

О — автоматическая под флюсом / — свариваемый металл 2 — электрод 3 — сварочная дуга 4 — флюс 5 — сварочная ванна 6 — жидкий шлак 7 — кристаллы шва в — в за- иитном газе / — сварнваемып металл 2 — защитный газ 3 — сопло горелки 4 — электрод — сварочная дуга 6 — сварочная ванна 7 — кристаллы шва г — схема кристаллизации в г сперечном сечении шва при глубоком проваре / — зональяая ликвация д — то же, прн нормальном проваре / — зональная ликвация [c.260]

Присутствие фосфора в стали расширяет область температур между линиями солидусом и ликвидусом, что способствует первичной ликвации фосфора на границах зерен металла, где он образует легкоплавкие (950 °С) фосфиды Ре.,Р, РезР и эвтектику РедС—РедР. Эти соединения отличаются высокой твердостью и хрупкостью, что сильно снижает ударную вязкость стали при нормальной и низкой те1мпературах. [c.83]

Можно обнаружить всевозможные дефекты участков (не-распавшегося аустенита, феррита и т. д.) в поверхностно-упроч-ненных слоях, так как любое изменение в структуре слоя существенно сказывается на затухании поверхностных волн. Поэто.му, если вследствие какн.х-лнбо технологических отступлений в процессе упрочнения в слое образуются неоднородности, вызванные характером микроструктуры, ликвациями и т. д., то затухание в таких участках слоя значительно возрастает (при Х> (1) по сравнению с нормальным слоем без дефектов. [c.222]

Величина зерна аустенита материала двух исследованных плавок соответствовала пятому (плавка 19040) и шестому (плавка 20124) баллам шкалы ГОСТа 5639-51. Макроисследованием центральных сечений двух различных по толщине крыльев и центрального массива крестовины установлено нормальное, без резко выраженной ликвации, содержание и распределение серы, достаточная плотность металла, за исключением тонких крыльев, где наблюдалась невооруженным глазом пористость. Значения механических свойств материала различных зон крестовин в литом (не термообработанном) состоянии приведены в табл. 4. В микроструктуре исходного литого мате- [c.102]

Если к металлу предъявляются повышенные требования (например в автотракторной пром-сти), перед заливкой металла производят его раскисление. Рас-кисленис можно произвести при помощи ферромарганца, ферросилиция, алюминия и ряда других металлов и сплавов, имеющих большее сродство с кислородом, чем железо. В нек-рых случаях перед заливкой в ковш добавляются специальные добавки, напр, в виде феррохрома или никеля, для получения легированных чугунов. Для получения малоуглеродистого чугуна иногда добавляют мягкое железо или, наоборот, для увеличения содержания углерода в чугуне добавляют в ковш молотый уголь. Т. к. результаты заливки в большой степени зависят от правильной i° металла, необходимо время от времени проверять f металла. Для получения надлежащих механич. качеств отливки (сопротивление разрыву, удлинение, плотность и др.) заливку необходимо производить при правильно выбранной t . Как излишне высокая, так и недостаточная ( заливки приведет к получению бракованного или в лучшем случае недостаточно качественного литья. При излишне высокой t° возрастает усадка металла, а вместе с ней и вероятность образования пустот и усадочной раковины в отливке, растворимость газов металлом и в связи с этим образование газовых раковин, ликвация (см.), меньшие механич. показатели, и наконец вследствие увеличения пригара земли получается менее чистая отливка. При недостаточно высокой (° заливки возрастает брак по недоливу, особенно у тонкостенных деталей, вследствие густоты металла. Если чугун был получен холодным в печи, то в результате получается отливка с крупными включениями графита, ослабляющими металл. Лучше несколько перегреть металл в печи (в известных пределах) и остудить в ковше до нормальной t° заливки. Для ориентировки можно указать следующие применяемые 1° заливки для чугунных деталей [c.94]

Ив сплавов тройной системы 8п — РЬ — ЗЬ нормальную структуру кроме отмечйнных выше сплавов имеют и нек-рые другие, но они заключают в себе легкоплавкую двухфазную смесь, плавящуюся ок. 184° (на фиг. 4 точка У) и сравнительно богатую оловом (3,8% 8Ь, 53,2% 8п и 43% РЬ). Присутствие такой легкоплавкой структурной составляющей в антифрикционном сплаве конечно нежелательно. Все указанные выше нормальные по структуре, плавкости и твердости сплавы обладают однако одним крупным недостатком — все они при медленном охлаждении, особенно при заливке больших подшипников, ликвируют. Это выражается тем, что твердые островки при затвердевании однородного жидкого сплава выкристаллизовываются в первую очередь и, будучи более легкими, всплывают вверх, основная же масса собирается внизу отливки. Такое явление крайне нежелательно. Вредное влияние ликвации устраняется в данном случае вводом добавочного металла, образующего с одним из основных металлов химич. соединение, более тугоплавкое, чем указанные уже выше структурные составляющие. Таким добавочным металлом для сплавов системы Зп—8Ь, РЬ—8Ь, 8п—РЬ—ЬЬ является медь. Для устранения ликвации в нормальных по структуре сплавах системы Зп—ЗЬ достаточно добавлять 3% Си, в спла- [c.406]

В обоих сплавах США присутствие меди не признается нужным, но допускается до 0,5% в каждом. Оба эти сплава склонны к расслаиванию. В СССР из сплавов системы РЬ — Sb, как видно из табл. 4, применяется не расслаивающийся (нормального строения) сплав, содержащий 17% Sb, 1,5% u и 81,5% Pb (см. далее стандарт в СССР). Двойной сплав системы РЬ—Sb с 17% Sb согласно диаграмме состояния (фиг. 2) состоит из первичных кристаллов твердого раствора свинца в сурьме и эвтектики из таких же кристаллов и кристаллов твердого раствора сурьмы в свинце. Ввод 1,2% Си обусловливает согласно данным автора (табл. 1) образование новой очень твердой фазы лилового цвета. На фиг. 6 (см. выше) уже представлено ми1 ростроение медленно ох.пажденного сплава, содержащего 16% Sb, 1% u, 83% Pb. Видно, что грубая ликвация уже отсутствует. Можно ясно различить все три структурные составляющие первичные кристаллы u,Sb, вторичные Sb (твердый раствор свинца в сурьме) и основной фон — эвтектики (твердый раствор сурьмы в свинце и свинца в сурьме). Мехаиич. свойства подобного сплава по опытам Л. К. Зайцева даны в табл. 5. [c.409]

Качество металла особенно важно в конструкции перегревателей, как это было выяснено в работе Вудвайн и Робертс иа водотрубных котлах высокого давления они приписывают все неприятности в трубах и перегревателях употреблению кипящей стали. Они сравнивали две 12-футовые трубы холодной прокатки одну с ликвацией на внутренней поверхности, а другую почти полностью лишенную ликвации. Эти трубы были сварены вместе и согнуты для образования перегревателя. Согнутая труба была помещена в котел с давлением в 200 английских фунтов а квадратный фут и использовалась как перегреватель при нормальных условиях средняя температура испытания была между 316 и 371°. После. 12 месяцев испытания было найдено, что труба без ликвации осталась в хорошем состоянии, в то время как труба с ликвацией была сильно разъедена, в некоторых местах даже насквозь. Окалина, удаленная с разъеденной внутренней части ликвиро-ванной трубы, содержала 0,19% серы. Второй виток перегревателя, сделанный из трубы, свободной от внутренней ликвации, был в испытании одинаковое число часов в одинаковых условиях. Эта часть перегревателя после указанного периода работы была демонтирована и оказалась совершенно сохранившейся, за исключением небольших изолированных и сравнительно ничтожных углублений. [c.558]

В изделиях из ферритоперлитных, перлитных и мартенситных сталей во1фуг дефектов наблюдается ярко выраженная структурная неоднородность, массивное обезуглероживание у поверхности с плавным переходом к нормальной структуре, ликвация легкоплавких компонентов на концах ферритных дорожек. [c.260]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...